HDPE/EPDM TPV的压缩Mullins效应及其可逆回复

采用动态硫化法制备了高密度聚乙烯(HDPE)/三元乙丙橡胶(EPDM)热塑性硫化胶(TPV),研究了其压缩Mullins效应及其可逆回复,并探讨了压缩效应的产生及可逆回复机制。结果表明,在TPV单轴循环压缩过程中出现了明显的压缩Mullins效应;当压缩应变一定时,最大压缩应力、内耗和tanδ均在第1次加载-卸载循环中达到最大值,而在第2次循环压缩时下降明显,此后下降趋势减缓;提高压缩后样品的热处理温度,后续压缩时最大压缩应力的回复程度增大,且在100℃热处理时压缩Mullins效应的回复最佳;FE-SEM结果表明,EPDM硫化胶的粒子尺寸为15~25μm,且均匀分散在刻蚀样品表面。     

HDPE/SBR TPV压缩永久变形的可逆回复及机制研究

采用动态硫化法制备了高密度聚乙烯/丁苯橡胶热塑性硫化胶(HDPE/SBR TPV),研究了其微观结构、压缩永久变形、可逆回复行为及其机制;通过数据拟合构建了数学模型,同时还结合TPV微观形貌分析和可逆回复行为探讨了压缩永久变形可逆回复机制。结果表明,随着橡胶相含量的增大和热处理温度的升高,TPV可逆回复程度明显提高;当热处理温度为130℃时,TPV回复效果最佳。     

EAA/NBR TPV压缩应力松弛可逆回复机制及模型构建

采用动态硫化法制备了乙烯-丙烯酸共聚物/丁腈橡胶热塑性硫化胶(EAA/NBR TPV),系统研究了其力学性能、微观结构、压缩应力松弛及可逆回复行为,探讨了可逆回复机制并构建了数学模型,还研究了橡塑比对可逆回复不同阶段应力松弛时间的影响。结果表明,当EAA/NBR质量比为40/60时,TPV综合性能最佳且应力松弛行为主要由EAA连续相提供,此时NBR分散相对应力松弛行为的影响较小;升高热处理温度或延长热处理时间均可显著加快TPV压缩应力松弛可逆回复程度;当热处理温度接近EAA树脂相熔点时,TPV可逆回复程度接近100%。     

ABS/NBR TPV压缩永久形变的可逆回复机制及模型构建

采用动态硫化法制备了丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚物(ABS)/丁腈橡胶(NBR)动态硫化体系,研究了橡塑比和热处理温度对压缩永久形变的可逆回复的影响,探讨了可逆回复的机制并构建其数学模型。结果表明,提高橡塑比和热处理温度,均可显著加快热塑性硫化胶(TPV)压缩永久形变的可逆回复,且在接近基体玻璃化转变温度(Tg)时TPV压缩永久形变几乎完全可逆;基于TPV的微观结构和可逆回复曲线的特征,探讨压缩永久形变的可逆回复机制;采用广义Maxwell模型对压缩永久形变可逆回复过程进行了描述,并探讨了橡塑比和热处理温度对可逆回复各阶段松弛时间的影响。     

ZDMA增强EVA/NBR TPV的压缩永久变形及其可逆回复

以甲基丙烯酸锌(ZDMA)为补强剂填充丁腈橡胶(NBR),采用动态硫化法制备了系列乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)/NBR/ZDMA热塑性硫化胶(TPV),研究了ZDMA用量及热处理温度对压缩永久变形可逆回复程度的影响,探讨了可逆回复机制并拟合出数学模型。结果表明,提高TPV热处理温度,其压缩永久变形的回复速度和回复程度显著提高,热处理温度为75℃时,TPV的压缩永久变形可逆回复程度最大;增大TPV中ZDMA用量,压缩永久变形的可逆回复减慢;基于TPV的微观相态结构和变形可逆回复特征,探讨了其压缩永久变形的可逆回复机制。     

EVA/NBR TPV的压缩Mullins效应及其可逆回复

采用动态硫化法制备了乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)/丁腈橡胶(NBR)热塑性硫化胶(TPV),并对其微观结构、压缩Mullins效应及其在不同温度下的可逆回复程度进行了研究,通过模型构建探讨了压缩Mullins效应的形成及其可逆回复机制。结果表明,在单轴循环压缩过程中,TPV存在明显的Mullins效应,在压缩应变一定的条件下,第1次加载-卸载时最大压缩应力、内耗及tanδ均出现最大值,第2次循环压缩时则显著降低,之后下降趋势减缓;提高热处理温度,重加载时最大压缩应力的回复程度增大,且在70℃热处理条件下Mullins效应的可逆回复效果最佳。FE-SEM表明,NBR橡胶相以不规则形状均匀分散于刻蚀样品表面。     

HIPS/HVPBR热塑性硫化胶压缩永久变形可逆回复的模型及机制

采用动态硫化法制备了高抗冲聚苯乙烯(HIPS)/高乙烯基聚丁二烯(HVPBR)热塑性硫化胶(TPV),研究了橡塑比和热处理温度对压缩永久变形可逆回复的影响,探讨了可逆回复机制并构建了数学模型。结果表明,提高橡塑比和热处理温度,压缩永久变形的可逆回复程度和回复速度明显提高;热处理温度接近基体Tg时,体系的压缩永久变形几乎完全可逆;基于可逆回复过程,探讨压缩永久变形的可逆回复机制,并构建了其数学模型,进而探讨了橡塑比和热处理温度对可逆回复各阶段松弛时间的影响。     

ABS/NBR TPV的压缩Mullins效应及其可逆回复研究

采用动态硫化法制备了丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚物(ABS)/丁腈橡胶(NBR)热塑性硫化胶(TPV),研究了其压缩Mullins效应及其可逆回复,对其微观结构进行表征,并探讨了压缩Mullins效应的产生及可逆回复机制。结果表明：在TPV的单轴循环压缩过程中存在明显的Mullins效应,且同一压缩应变下,最大压缩应力、内耗和tanδ均在第一次加载-卸载循环中达到最大值,在第二次循环压缩时发生显著下降,但此后趋于缓慢下降;提高压缩后样品的热处理温度,二次循环压缩时的最大压缩应力的回复程度增大,且110 ₀C热处理时压缩Mullins效应的回复最佳;FE-SEM研究表明,尺寸为10~15 μm的NBR硫化胶粒子均匀地分散在刻蚀样品表面。     

基于HDPE/EPDM TPV的超疏水表面构建及性能研究

以高密度聚乙烯(HDPE)/三元乙丙橡胶(EPDM)热塑性硫化胶(TPV)为原材料、金相砂纸为模板,通过模压法在TPV表面构建超疏水层。结果表明:以金相砂纸为模板可在TPV表面获得具有较高保真度的微米级粗糙结构,模压过程中TPV表面发生的塑性变形使其具有比砂纸表面更复杂的粗糙结构;模压TPV表面具有良好的疏水性,当磨料规格高于W14时,模压TPV表面与水的接触角可达150°,滚动角小于10°,符合Cassie模型;采用W10砂纸模压的TPV表面具有较好的疏水性能。     

基于HDPE/EPDM TPV的超疏水表面的构建及性能

以高密度聚乙烯(HDPE)/三元乙丙橡胶(EPDM)热塑性硫化胶(TPV)为原材料,采用金相砂纸为模板,通过模压法在TPV表面构建出超疏水表面。FE-SEM的观察表明,以金相砂纸为模板可在TPV表面获得具有较高保真度的微米级粗糙结构,模压过程中TPV表面发生的塑性变形,使得TPV表面具有比砂纸表面更为复杂的粗糙结构;润湿性测试结果表明,基于TPV的粗糙表面具有良好的疏水性,当磨料目数高于W14号砂纸时,模压后TPV表面与水的接触角可超过150°,且滚动角在10°以内,符合Cassie模型;采用W10号砂纸为模板制备的TPV表面具有最佳的超疏水性能。     

ZDMA增强EVA/NBR TPV的压缩应力松弛及其可逆回复

以甲基丙烯酸锌(ZDMA)为补强剂填充丁腈橡胶(NBR),采用动态硫化法制备了系列乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)/NBR/ZDMA热塑性硫化胶(TPV),研究了其微观结构及压缩应力松弛行为,并研究了ZDMA用量及热处理温度对TPV压缩应力松弛可逆回复的影响。结果表明,随着ZDMA用量的增加,TPV的应力松弛现象趋于明显,但可逆回复能力增强;提高热处理温度,TPV的压缩应力松弛可逆回复程度显著提高,且在70℃时TPV的压缩应力松弛可逆回复程度较高;FE-SEM研究表明,ZDMA增强TPV中,NBR橡胶相的尺寸明显细化。     

SBS增容HDPE/WGRT TPE的压缩应力松弛及可逆回复研究

以线型苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)为增容剂,采用熔融共混法制备了高密度聚乙烯(HDPE)/废旧轮胎胶粉(WGRT)热塑性弹性体(TPE),并系统研究了其力学性能、微观结构、压缩应力松弛和可逆回复行为。结果表明,SBS用量为12份时TPE综合性能较好,弹性回复能力获增强。随着热处理温度的提高,TPE压缩应力松弛可逆回复行为得到改善。     

超疏水HDPE/EPDM TPV表面的结构与性能

采用金相砂纸打磨及盐酸(HC1)溶液刻蚀的铝箔为模板,以高密度聚乙烯(HDPE)/三元乙丙橡胶(EPDM)热塑性硫化胶(TPV)为原材料,通过模板法在TPV表面构建出超疏水表面,并对其表面结构与超疏水行为进行了研究.FE-SEM表明,经模压和模板剥离后的TPV表面产生了大量塑性形变,获得复杂的粗糙结构;润湿性测试显示,...     

撕裂模式下EAA/CR TPV的Mullins效应及其可逆回复行为

采用动态硫化法制备了乙烯-丙烯酸共聚物(EAA)/氯丁橡胶(CR)热塑性硫化胶(TPV),研究了其微观相结构、撕裂模式下的Mullins效应及热处理条件下的Mullins效应的可逆回复行为。结果表明,TPV的微观形貌呈明显的"海岛"结构;在EAA/CR TPV的单轴循环撕裂过程中出现了明显的Mullins效应,且随着应变的增大,最大撕裂强度、瞬时残余应变、内耗和tanδ呈明显上升趋势,但应力软化因子则持续下降;当应变一定时,随着循环次数的增加,瞬时残余应变和应力软化因子随之增大,最大撕裂强度、内耗和tanδ则逐渐减小;对单轴循环撕裂测试后的样品进行热处理,其Mullins效应的回复程度获得提高,且在100℃的热处理温度下回复效果最佳。     

撕裂模式下EMA/NBR TPV的Mullins效应及其可逆回复行为

采用动态硫化法制备了乙烯-丙烯酸甲酯共聚物(EMA)/丁腈橡胶(NBR)热塑性硫化胶(TPV),研究其微观相结构、撕裂模式下的Mullins效应及热处理条件下Mullins效应可逆回复行为。结果表明,EMA/NBR TPV的微观相形貌呈现出典型的海-岛结构;撕裂模式下EMA/NBR TPV的单轴循环测试过程中可观察到明显的Mullins效应,且随着应变的增加,最大撕裂强度、瞬时残余应变、内耗及阻尼因子均呈现出上升趋势,但应力软化因子随之下降;经过热处理后EMA/NBR TPV的Mullins效应回复程度显著提高,且在100℃的热处理条件下回复效果最佳。     

阻燃EPDM/PP TPV的研究

研究制备工艺和阻燃剂用量对EPDM／PP阻燃热塑性硫化胶（TPV）性能的影响。结果表明，采用十溴联苯醚（FR-10）／三氧化二锑并用阻燃体系，阻燃剂在动态硫化前加入，EPDM／PPTPV的阻燃性能较好，但物理性能稍差，阻燃剂用量较大时，EPDM／PPTPV的阻燃性能较好，但拉伸强度减小；采用FR—10／三氧化二锑／氢氧化镁并用阻燃体系，氢氧化镁在动态硫化前加入，EPDM／PPTPV的阻燃性能稍好，物理性能和挤出外观质量略差，氢氧化镁用量对EPDM／PPTPV的阻燃性能影响不大。采用FR—1O／三氧化二锑／氢氧化镁并用阻燃体系，氢氧化镁在动态硫化前加入，可制备低硬度阻燃低发烟EPDM／PP TPV。     

EPDM/PP TPV阻燃性能的研究

采用氢氧化镁为主阻燃剂,配合使用十溴二苯乙烷（DBDPE）、三氧化二锑和配合剂A（一种有机硅高分子材料）,研究四者对EPDM/PP热塑性硫化胶（EPDM/PP TPV）性能的影响.结果表明,加入氢氧化镁会降低EPDM/PP TPV的物理性能,配合使用DBDPE和三氧化二锑时,EPDM/PP TPV的阻燃性能增幅较大、物理性能变化不大,对EPDM/PP TPV的流变性能影响较小;加入配合剂A,EPDM/PP TPV的氧指数大幅提高,物理性能降低,流变性能得到改善.EPDM/PP TPV的最佳阻燃配方为：EPDM/PP TPV 100,氢氧化镁 50,DBDPE 20,三氧化二锑 7,配合剂A 5。     

动态硫化EPDM/PP TPV的配方设计

研究了4种型号EPDM和过氧化物一溴化酚醛树脂复合硫化体系对动态硫化三元乙丙橡胶(EPDM)／聚丙烯(PP)热塑性硫化橡胶(TPv)力学性能的影响。采用正交设计安排19次实验得出4种助剂各有4个不同用量时力学性能最佳的配方，而不必对4^5(1024)种可能配方都进行实验。结果表明EPDM型号和溴化酚醛树脂用量对力学性能影响最大。力学性能最佳的配方(质量份)为：门尼粘度适中、碘值为8的EPDM100；PP120；溴化酚醛树脂7；双叔丁过氧异丙基苯1．3；三烯丙基异氰脲酸酯0．8；钛白粉4。采用此配方制备TPV不腐蚀加工设备，产品无气味，外观为乳黄色，易染色；力学性能为郡尔硬度51D：拉伸强度37．23MPa、断裂伸长率728％；超过国外同类产品水平。     

POE/EPDM TPV的结构与性能研究

采用动态硫化法制备了聚烯烃弹性体（POE）三/元乙丙橡胶（EPDM）热塑性硫化胶（TPV）,并对其力学性能、微相结构和应力松弛进行了研究。结果表明,POE/EPDM TPV的应力-应变曲线具有典型的弹性体特征;较POE而言,POE/EPDM TPV具有较低硬度和永久形变;EPDM橡胶相的粒径在几微米到几十微米之间,较均匀地分散在POE连续相中;TPV的应力松弛速率随EPDM用量的增加而降低,随应变的增大而加快。     

动态硫化EPDM/PP TPV生产工艺的研究

研究了动态硫化三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)热塑性硫化橡胶(TPV)在工业化生产时,同向双螺杆挤出机工艺控制参数对产品的力学性能的影响。使用均匀设计安排6次实验完成了主机转速(X1)、喂料速度(X2)和机身温度(X3)3个因素的6种不同水平的研究。若采用正交设计需要36次试验,而全面实验需要(63)216次实验。研究结果表明,TPV的力学性能(Y,拉伸强度或断裂伸长率)与3个工艺参数的关系方程为:Y=B0+B1×X1+B2×exp(X2)+B3×X32,(Bi为常数)。通过对关系方程分析并结合生产实际确定最佳工艺为主机转速800r/min、喂料速度180r/min、机身温度170℃。采用此工艺生产的邵尔硬度D50型TPV,力学性能为:拉伸强度27.4～30.2MPa、断裂伸长率682%～914%,达到国外同类产品水平。