特大型制氧机组节能技术优化

为满足用户氮气需求的同时优化制氧机组氧氮比,提出将原来经水冷塔用于冷却水后放空的上塔纯氮气,多提取一部分经进气氮压机补给循环氮压机加压后作为氮气产品送出。在不提高制氧机组整体负荷的前提下,提高氮气产量4000 Nm3/h,增加液氮外销量、降低氧气放散率等节能增效的目的。     

活塞氮压机压缩仪表空气的技术改造

义马气化厂空分车间仪表空压机供气量较小,不能满足空分设备故障停车时的仪表空气需求。对闲置的氮压机压缩仪表空气进行了可行性论证,通过增设吸入空气过滤器、冷却器后汽液分离器,并将压缩后的空气送入分子筛吸附器干燥,使氮压机压送的仪表空气达到技术条件。实施后取得了良好效果。     

YPON-2000/2400型液化装置带水故障分析与处理

在YPON-2000/2400型液化装置正常运行24小时后,膨胀机增压端出口氮气压力与膨胀机进口压力的差值逐渐增大,直至工况不能维持而停运。分析后确定原因为循环氮压机低压端冷却器泄漏,水分进入换热器造成换热表面结冰,最终使膨胀端进口过滤器发生冻堵。对低压端冷却器进行焊堵处理,并对液化装置进行全面加温吹扫后,液化装置正常运行。介绍液化装置和循环氮压机的工艺流程,故障原因分析和处理过程。     

氧压机DCS控制系统启动程序改造

14000m3/h空分设备氧压机在试车过程中,因启动程序存在缺陷,启动过程中不能联锁停车。在修改启动程序的过程中发现了控制系统存在的一些新问题,对氧压机的DCS控制系统进行了相应修改,完善控制功能。着重介绍对氧压机在启动过程中因进气压力低而联锁停车功能的修改,达到安全运行的目的。     

氧压机改造成无润滑高纯氮压机

<正>我厂原无氮压机及氮干燥器,如购置新设备,投资与厂房存在困难。1985年10月,我厂将一台残值500多元的老式2—1．67/150型氧压机,对其活塞杆、活塞结构、进气系统、气缸活塞环、材质等进行了改造,于     

氧压机进气带珠光砂的原因分析及处理

分析了活塞式氧压机进气带珠光砂的原因,介绍了处理措施,把冷箱密封气从氮气管线上改到污氮管线上,以杜绝类似事故再次发生。     

循环酸洗法在压缩机级间冷却器清洗中的应用及推广

由于氮压机级间冷却器严重结垢,氮压机压缩气体的能力大大减小而且喘振现象频繁发生。通过对氮压机水路进行加装反冲洗阀的改造,并采用改进后的循环酸洗法对氮压机进行酸洗,从根本上解决了氮压机级间冷却器严重结垢问题,取得了降本增效的效果。简介氮压机的运行状况,详细阐述改进后的循环酸洗方法及具体实施过程,分析氮压机级间冷却器清洗后的效果,最后介绍循环酸洗法的推广应用。     

50m~3贮气囊破裂原因及修补

<正>50m~3贮气囊是小型制氧机配套装置之一,它的作用是贮存氧气和氮气,在分馏塔与氧压机之间起缓冲作用。在贮气囊使用过程中,随着气量的变化多次反复折叠,袋口易拉毛撕裂,或由于分馏塔气量变化及氧压机发生故障不能冲气,气囊进气多,出气少,如不及时放空或水封失去作用,气压超过气囊承受压力,就会引起破裂。     

离心压缩机排气压力与防喘振自动控制的实现

为在空分设备DCS系统上实现对氮气循环离心压缩机的全自动控制,对氮压机的防喘振控制和排气压力自动控制进行优化改造。介绍防喘振控制方案的选择和控制逻辑设计,阐述氮压机的防喘振控制逻辑和排气压力自动控制逻辑。     

空分设备制取带压氮气的方法 美国专利 №4325719

在分析传统深冷分离法不能提供带压氮气的基础上,提出利用回流液氮的低温喷射泵提高低压氮的压力,而不增加压缩原料空气的功率。增设一只或两只低温喷射泵,可使流程的产品氮气压力分别提高到1000或2000毫术水柱,并可使氮压机功率和尺寸减小。本发明示出了两个流程。图3。     

并联涡旋式压缩机油气平衡系统模拟分析及结构优化

采用两相流Eulerian模型对并联涡旋式压缩机油气平衡系统进行CFD模拟分析,得出引起2台压缩机油位差的原因是吸气管到各台压缩机分管路压差的不平衡。为减小2台压缩机的油位差,在其中1台压缩机吸气口端设置限流环,并进行模拟分析及试验验证。结果表明,在压缩机吸气口端设置直径为23 mm的限流环可以使2台压缩机的油位差不大于2 mm,满足并联涡旋式压缩机安全运行要求。     

氧压机进气带珠光砂的原因分析及处理

分析了活塞式氧压机进气带珠光砂的原因，介绍了处理措施，把冷箱密封气从氮气管线上改到污氯管线上，以杜绝类似事故再次发生。     

4TYD112型空压机增设水冲洗装置的应用试验

因为叶轮和冷却器气侧积灰,4TYD112型空压机运行中出现排气量减小和排气压力下降的现象,不能满足工艺要求。通过在空压机的进口流道上增设水冲洗装置,对叶轮和一级冷却器的气侧进行水冲洗,达到了增加空压机排气量和提高排气压力的目的。     

9000m~3/h氮气透平压缩机反转事故的原因及预防措施

介绍一起9000m3/h氮气透平压缩机由于入口管道负压使转子反转的事故,对事故原因进行分析,并提出了防范措施。     

提高空压机现场压力变送器的可靠性

空气流量为30万m3/h的离心空压机,其出口压力变送器和入口压差变送器因为使用环境温度超极限而发生故障,导致空压机卸载。通过改进空压机现场压力变送器安装位置,降低空压机本体对变送器的热辐射影响,使变送器的使用环境温度满足其极限环境温度要求,以降低空压机现场变送器的故障率,提高变送器的可靠性,确保空压机安全运行。介绍变送器安装位置的改进情况及其效果。     

9000m^3／h氮气透平压缩机反转事故的原因及预防措施

介绍一起9000m^3／h氮气透平压缩机由于入口管道负压使转子反转的事故，对事故原因进行分析，并提出了防范措施。     

滚动转子式压缩机吸气压力脉动研究

滚动转子式压缩机吸气压力脉动对其制冷剂吸入量有着重要的影响。本文以某种型号的滚动转子式压缩机为研究对象,借助流体仿真软件Star-CD,模拟压缩机旋转压缩过程,得到汽缸吸气口的压力脉动规律,并同NI试验测试的压力脉动进行对比,发现两者结果较为吻合;并通过仿真对比吸气管路对压缩机吸气压力和吸气量的影响。     

120t/d液化装置带水故障分析与处理

由于新建4#30000 m3/h中压氮压机投运前未进行管网供需平衡分析,造成了120 t/d液化装置带水故障。简介鲍德气体中、低压氮气生产供应现状,从液化装置本身、中压氮压机以及相应管网等方面,分析了120 t/d液化装置带水的原因,阐述了相应的处理措施和预防措施。