变压器损耗计算的探析

分析了几种常见的变压器损耗电量及电费的计算方法,通过实证分析得出变损计算应根据变压器的参数及负荷特性,结合查表法来进行变损计算。     

“电力变压器功率损耗计算”的分析

工厂配电设计和矿山配电设计中,对电力变压器的有功功率损耗和无功率损耗的计算,应该采用如下两个计算公式:     

潜油电机机械损耗分析计算

针对潜油电机的结构特点,通过对大量试验数据的分析和电机电磁计算理论的研究,提出了理论上可行,实际中可操作的潜油电机电磁计算公式和计算方法,并依此编制了潜油电机电磁优化设计程序、为潜油电机的设计提供了科学合理的理论和计算基础。     

超高速发电机铁心损耗计算及影响因素研究

针对微型涡喷发动机用的超高速发电机损耗的计算方法进行研究。首先,基于滑移边界建立了高速电机空载磁场有限元模型计算,得到定子铁心磁密随时间变化波形,通过傅里叶分解得到基波磁密和各次谐波磁密,根据Bertotti铁耗计算模型进行定子铁耗分布的计算,研究了铁心材料、定子结构尺寸及不同转速情况下的铁耗大小。     

基于自适应蒙特卡罗方法的输电线路损耗计算

输电线路损耗计算除了受线路负载和其他外部输入量（如大气条件）等因素的影响外,还跟测量不确定度密切相关。测量不确定度的常见计算方法有两种,即基于测量不确定度表示指南（GUM）的传统方法和自适应蒙特卡罗（AMC）方法。迄今为止,GUM方法被认为是最准确的方法。揭示了GUM方法计算线损的主要缺点,使用AMC方法可以成功地克服GUM方法的缺点。以电网110kV输电线路为例,对两种方法进行了比较,结果表明,GUM方法电阻和线损计算结果方差较大,AMC法更适合于输电线路电阻和损耗的计算。     

变流变压器非正弦电流负载损耗计算

介绍了计算交流变压器非正弦电流负载损耗的方法。     

基于Shapley公理的耗散功率转归分量的网损分摊方法研究

针对电力市场中市场成员公平、合理地分摊电网损耗的问题,对电网损耗分摊方法进行了研究,根据博弈论中的Shapley公理和Shapley值的理论,推导出电网耗散功率转归分量的解析式,并结合潮流追踪理论,提出了一种基于耗散功率转归分量和潮流追踪相结合的损耗分摊新方法。先利用支路耗散功率转归分量理论,将所有支路的耗散功率转归给等值电网中的节点电流源,再运用潮流追踪理论,将转归给节点电流源的损耗功率分摊给实际电网中的所有交易成员,最后利用IEEE4节点系统对该方法进行了仿真计算。研究结果表明,该方法不仅满足电路定律、并计及有功和无功潮流的交叉耦合,使电网中所有电源和负荷都参与了损耗分摊,具有公平、合理、易于实现的特性。     

基于ANSYS的管型母线损耗计算

基于ANSYS仿真分析管型母线的损耗分布,通过对管型母线厚度进行优化,计算获得损耗最小的厚度。     

关于IGBT模块损耗的研究

对IGBT的结构以及特点进行了简要概括,并对IGBT的损耗进行研究,给出损耗的计算方法,阐述了IGBT在应用中的保护措施,为电路设计、器件参数及散热器的选择提供了重要依据。     

机械零件可靠性计算的共轭梯度法和改良验算点法

1 前言目前,在机械零件的可靠性设计中广泛采用中心点法求解应力——强度干涉模型中的联结方程。此方程来源于正态分步类型,所以此法没有考虑各设计参量的实际概率分布形式,而且此法是把导出的可靠度表达式在平均值处按Taylor级数展开,取其线性项作近似计算,因此对可靠度表达式较复杂的非线性函数,其计算结果有较大的误差。为了克服上述缺陷,近来在机械可靠性设计中也逐渐采用了验算点法。此法是将各设计     

三相不平衡下配电变压器损耗计算方法研究

针对传统方法无法及时准确地获取配电变压器损耗的现状,在对三相不平衡下配电变压器损耗影响机理分析的基础上,提出了一种基于改进蜂群法优化的支持向量机的新型损耗计算方法。首先从配电变压器的运行信息中提取出相应的损耗特征量,然后利用改进蜂群优化的支持向量机,来实现特征量与配电变压器损耗的非线性映射预测计算,并通过配电变压器在三相不平衡状态下损耗计算实例的对比分析,验证了此方法的有效性和优越性。     

基于表面阻抗边界的变压器杂散损耗计算方法

表面阻抗法是基于电磁波理论并将导体表面阻抗作为一种边界条件进行有限元求解的方法,它具有求解规模小、计算效率高等优势。首先借助工程电磁场数值计算软件Magnet,使用有限元法和表面阻抗法对该模型进行仿真,然后基于TEAM Problem 21基准族中的P21-B模型搭建了变压器杂散损耗测试系统,用于测量在不同频率电流激励条件下的变压器杂散损耗。针对现有测量方法的不足,引入温度系数对测量结果进行修正,并采用改进线圈损耗法以得到更准确的杂散损耗测量结果。通过与实验值对比,验证了有限元法与表面阻抗法计算结果的准确性。从计算规模和时间角度分析,表面阻抗法远远小于有限元法,大大节省了计算资源。     

数控机床主动力系统载荷能量损耗系数的计算获取方法

机床量大面广,能量消耗巨大并且能量效率低、能量效率规律复杂,因此机床能量效率的研究和应用正在全球迅速兴起。机床主动力系统载荷能量损耗,是机床最复杂的部分,一般占到机床切削能量的10%~20%,其具体多少决定于载荷损耗系数。针对机床主动力系统载荷损耗系数在线获取非常困难,以及现有获取方法存在切削仪器昂贵、测量过程复杂以及许多机床无法安装等不足,提出一种根据数控机床主动力系统载荷能量损耗数学模型而建立的载荷损耗系数计算获取方法。上述数学模型由三部分组成:基于主电动机的变频器额定功率、额定功率损耗和散热器额定功率等基础参数的变频器功率损耗近似计算模型;基于主电动机额定功率、基频、空载功率和基频下的效率等基础参数的主电动机功率损耗模型;基于机床机械传动系统中每种传动副的数量和载荷效率等基础参数的机械传动系统载荷损耗模型。实际计算时只需获取基础参数和测量机床主动力系统空载功率,便可计算出机床主动力系统的载荷能量损耗系数。基于上述计算方法,计算获取了数控加工中心PL700主动力系统的载荷能量损耗系数。实验结果证实了该方法的准确性和实用性。该方法可广泛用于数控机床的切削功率获取、数控机床能量效率评价和工件能量效率预测及优化等研究和应用中,具有多方面的应用前景。     

用几何法计算坐标的公差

在用坐标法镗孔时,若两孔中心连线与坐标轴不平行,要保证孔距公差须换算出沿坐标轴方向的孔位公差。下面介绍一种不用微分法和尺寸链原理的直观几何计算法来计算坐标的公差。 如图所示,A、B两孔孔距为L_(AB)±δ_L,沿x轴,y轴向孔位公差取±δ_x(±δx=±δy),则A、B两孔     

单框架磁悬浮控制力矩陀螺的损耗计算及热-结构耦合分析

为了明确由损耗导致航天器应用中的磁悬浮控制力矩陀螺温升问题,需要对损耗和温度分布进行分析计算。本文针对额定转速12 000 r/m,最大角动量200 N·m·s的单框架磁悬浮控制力矩陀螺,通过建立理论模型进行分析计算,得到了框架力矩电机、径向磁轴承、轴向磁轴承和转子高速电机的铁损以及铜损;对陀螺三维有限元模型进行了热场仿真分析,得到在各类损耗影响下的温度分布,并进行了热-结构耦合仿真分析。分析得到最大温度位于高速电机定子,最大温度是48.3℃;最后,进行了样机温升实验验证,检测温度最大值位于高速电机定子,最大值为51.8℃,与计算值误差为6.8%。通过温升检测实验验证了损耗计算和有限元热场分析。实验结论为整体结构优化提供了理论参考。     

机械可靠性计算的Lagrange乘子法

本文基于最优化原理,提出了可靠性计算的Lagrange乘子法,该方法具有迭代步骤简单,收敛速度快,通用性强且易于在计算机上实现等优点,可用于各种分布类型的机械零部件的可靠度计算。     

电感电压部分补偿交流功率法测量磁心损耗研究

磁性元件作为功率变换器的重要组成部分,其磁心损耗的精确测量对磁性元件的优化具有重要意义。为了提高传统双绕组交流功率法测量高频激磁磁心损耗的测量精度,本文详细分析电感电压补偿交流功率法的测量原理及其误差来源,基于电感电压补偿交流功率法在非完全补偿的情况下测量高阻抗角磁性元件磁心损耗时误差仍很大的问题,本文提出了电感电压部分补偿交流功率法精确测量任意波形激励下的磁性元件磁心损耗。最后建立测量平台,在非完全补偿条件下,该方法测量50 kHz正弦波激磁的金属磁粉芯磁心损耗的最大相对误差为13.54%,50 kHz矩形波激磁的金属磁粉芯磁心损耗的最大相对误差为9.8%,实验验证该方法可精确测量正弦波激磁和方波激磁的高阻抗角金属磁粉芯的磁心损耗。