316L不锈钢波纹管泄漏原因

船舶用316L不锈钢波纹管发生穿孔泄露,通过宏观分析、化学成分分析、扫描电镜分析、能谱分析和金相检验等方法对波纹管的泄漏原因进行了分析.结果表明:波纹管发生了垢下腐蚀,腐蚀泄漏点集中出现在波纹管底部,主要原因是波纹管在使用过程中注入与排出海水时,波纹管底部凹槽积存海水中的杂质形成积垢,积垢中存在的腐蚀性元素硫和氯,导致...     

316L液控管线在海上热采井中的腐蚀分析及对策

为研究海上稠油热采作业中316L液控管线腐蚀现象,加快稠油热采规模化应用前进的步伐,对海上热采现场作业后的316L液控管线进行管线材质分析、拉伸性能测试、宏观观察、微观观察以及管线上残余油泥成分分析。分析结果表明:316L液控管线在热采井中的腐蚀主要是由Cl^-引起,且工作环境中的O₂、高温、应力等加速316L液控管线腐蚀。针对腐蚀原因,优化热采工艺方案,并建议采用耐腐蚀性更强的材料。现场应用结果表明,825液控管线在稠油热采井中工作良好,作业期间压力稳定,满足现场要求。     

某电厂316L不锈钢输氨管腐蚀开裂原因

某电厂316L不锈钢输氨管道在运行过程中发生开裂现象。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法分析了管道开裂的原因。结果表明：管道裂纹由内壁向外壁扩展,呈穿晶开裂特征,裂纹呈树枝状形貌,符合应力腐蚀开裂特征;腐蚀产物中存在Cl元素,在拘束拉应力和腐蚀介质的共同作用下,管道发生了应力腐蚀开裂。     

316L不锈钢板式换热器泄漏原因

316L不锈钢板式换热器使用约半年后频繁出现泄漏事故,通过扫描电镜分析、能谱分析、金相检验、显微硬度检测和有限元模拟分析等方法对泄漏原因进行了分析.结果表明:316L不锈钢板片发生了应力腐蚀开裂,造成泄漏.板片冷加工后产生了较大的残余拉应力且环境中存在Cl-腐蚀介质,导致残余应力较大的波峰和波谷处产生裂纹和腐蚀坑,是造...     

316L不锈钢人孔盖板爆裂原因分析

通过化学成分分析、宏观与微观检验、腐蚀产物分析等方法,对316I。不锈钢人孔盖板发生爆裂的原因进行了分析。结果表明：人孔盖板爆裂是由应力腐蚀引起的。造成应力腐蚀的原因是采用冷冲压成型的球形人孔盖板具有较大的残余拉应力,而其工作环境中也存在周期性变化的工作应力。     

316L不锈钢在不同环境中点蚀形核研究

通过人工海水中长期浸泡实验和循环伏安极化曲线测试,研究了温度、Cl-浓度、溶解氧浓度对抛光后的316L不锈钢点蚀形核的影响,确定了不锈钢在不同环境的人工海水中点蚀的萌生时间和位置。结果表明:与温度和Cl-浓度的影响不同,溶解氧浓度的增加对不锈钢点蚀形核具有抑制作用。316L不锈钢在4℃,8×10-6溶解氧浓度,10%(质量分数)NaCl溶液中浸泡后表面出现钝化膜局部破坏,点蚀形核时间为60~70天,形核位置存在MgO-Al2O3系和CaO-SiO2系非金属夹杂物。不锈钢在4℃人工海水和0.02×10-6溶氧量浓度下浸泡后,表面出现点蚀的时间为70~80天。     

316L不锈钢在海水中的阴极极化行为研究

为了探索316L不锈钢阴极保护有效控制电位,利用动电位极化曲线及恒电位极化法研究了316L不锈钢在天然海水和模拟闭塞液中的阴极极化行为,通过失重法研究了不同电位恒电位极化对316L不锈钢在模拟闭塞液中腐蚀控制的效果.研究表明:316L不锈钢在海水中适宜的阴极保护电位为-0.6～-0.9 V(vs.SCE),模拟闭塞液中...     

316L奥氏体不锈钢碱液储罐开裂原因

某核电站316L奥氏体不锈钢碱液储罐发生了泄漏,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试及残余应力分析等方法对该储罐开裂原因进行了分析。结果表明：储罐内壁焊缝两侧出现与焊缝平行的环向裂纹和垂直的轴向裂纹,前者主要受焊接残余拉应力作用,后者主要受冷加工残余拉应力作用,两类裂纹均为碱致应力腐蚀开裂。     

316L不锈钢波纹管膨胀节开裂原因分析与预防

某厂的316L不锈钢波纹管膨胀节在使用近3a(年)发生了穿透性开裂。采用化学成分分析、宏观及微观检验等方法对该波纹管膨胀节开裂的原因进行了分析。结果表明:氯化物应力腐蚀开裂是该波纹管开裂的主要原因,并提出了相应的预防措施。     

不锈钢钝化膜半导体特性的研究进展

不锈钢钝化膜半导体特性与腐蚀性能的关系研究已成为热点。综述了合金元素、溶液介质、成膜条件、频率响应等影响不锈钢钝化膜半导体特性的研究现状,阐明了钝化膜半导体特性与耐腐蚀性能之间的联系。     

某天然气管线腐蚀穿孔失效分析

为了解决某天然气输送管线的腐蚀穿孔失效问题,确定造成输气管道腐蚀失效的主要因素,采用扫描电子显微镜、EDS、XRD等分析方法,对某天然气输送管线失效位置进行了宏观形貌、微观形貌、材质及腐蚀产物等的分析研究.结果表明:失效管段处于低洼易积水处,局部腐蚀及穿孔主要发生在6点钟方向.通过元素成分分析和力学性能分析,确定管线材...     

316L不锈钢在不同浓度Cl-和CO2条件下的腐蚀行为

为了探明在辽河油田采出水环境中Cl^-和CO₂对316L不锈钢腐蚀行为的影响,通过浸泡实验、交流阻抗(EIS)和极化曲线技术分别研究了不同Cl^-浓度和CO₂分压对316L不锈钢的影响,其中Cl^-浓度梯度为0,0.030 0,0.051 5,0.070 0 mol/L,CO₂分压为0.2,0.4,0.6 MPa,并结合X射线衍射技术(XRD)对腐蚀产物进行了分析。结果表明：Cl^-浓度的增大使容抗弧直径减小,弥散指数降低,腐蚀情况加剧;容抗弧的直径随着CO₂分压的增大先变小后变大,弥散指数先降低后升高,腐蚀情况先加剧后减缓。这是由于Cl^-会破坏316L表面的钝化膜,而CO₂会与基体反应生成FeCO₃,随着CO₂分压升高,FeCO₃保护膜愈加致密。     

316L不锈钢过滤网断裂原因分析

某汽车变速箱316L不锈钢过滤网在服役期间出现多处断裂。通过宏观分析、断口分析、金相检验及成分分析、微观分析等方法对过滤网的断裂原因进行了分析。结果表明:该316L不锈钢过滤网的断裂模式为疲劳断裂。网丝在拉拔工艺中表面产生了分层、划痕及其近表面的硬质夹杂颗粒等缺陷,集成制网时在网丝交叉处产生了加工硬化,在二者的共同作用下导致过滤网发生疲劳断裂。     

316L不锈钢焊管横向裂纹产生原因

某316L不锈钢管发生开裂现象,裂纹方向垂直于焊缝,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法对裂纹产生原因进行分析。结果表明：铜元素在断口表面富集,并呈沿晶分布特征;不锈钢焊管在焊接时发生了铜污染,在随后的热处理过程中,低熔点的铜液化并沿晶界渗入,使晶界脆化,在冷却拉应力的作用下产生铜污染裂纹,导致钢管开裂。     

316L不锈钢中添加Al后的抗腐蚀性能

合金中添加Al可提高其抗腐蚀性能.在316L不锈钢中添加不同含量的Al,研究了合成的合金在5%H2SO4中的均匀腐蚀速率和在65%浓HNO3中的晶间腐蚀速率.结果表明:合金均匀腐蚀速率和晶间腐蚀速率均随着Al含量增加先减小后增大;添加2.00%,4.00%Al的合金的均匀腐蚀速率和晶间腐蚀速率较低;添加了Al的合金的晶间腐蚀速率低于未加Al的合金.     

316L不锈钢泵轴断裂原因分析

316L不锈钢泵轴在安装运行3个月左右发生断裂。采用光学显微镜、扫描电镜、X荧光光谱仪等检测手段,对该轴的断裂原因进行了分析。结果表明:奥氏体基体上存在着大量沿晶界分布的δ第二脆性相,是导致泵轴疲劳脆性断裂的主要原因。