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水解-好氧工艺处理草浆造纸废水 总被引:6,自引:2,他引:6
采用水解-好氧工艺处理石灰法制浆造纸废水,结果表明当进水COD平均为2 000 mg/L、BOD5平均为600 mg/L、SS平均为1 000 mg/L时,处理后出水COD<400 mg/L,BOD5<100 mg/L,SS<100 mg/L,达到GWPB-1999<造纸工业水污染物排放标准>. 相似文献
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以明胶废水为研究对象,采用微好氧与厌氧水解酸化工艺进行对比处理实验,探讨了不同水力停留时间下微好氧与厌氧水解酸化对明胶废水水质改善的效果。实验结果表明,在水力停留时间达到72h的时候,溶解氧为1.3~1.6mg/L的微好氧反应器的COD去除率最大可达25%,溶解氧为0.3~0.5mg/L的厌氧反应器的COD去除率最大可达22%;微好氧反应器的VFA的含量达到12mg/L左右,厌氧反应器只有8mg/L左右;微好氧反应器的pH值可由最初的12.5降至7.5左右,而厌氧反应器只能降至8.0左右;两个反应器对蛋白质去除效果的差别并不明显,都可以达到90%以上,但是微好氧反应器的氨氮浓度只有22mg/L,小于厌氧反应器中的氨氮浓度,说明微氧条件有利于氨氮的扩散挥发,低浓度的氨氮对微生物的危害较小。对比得出微好氧反应器的出水水质较好,更适合明胶废水水解酸化的预处理。 相似文献
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水解酸化/好氧工艺处理高盐油田采出废水研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用水解酸化/好氧工艺对山东胜利油田某联合处理站经过“隔油-混凝-过滤”处理的高盐(12000mg/L)出水进行深度处理。结果表明:采用水解酸化/好氧工艺处理采出废水是可行的,当进水COD为110~130mg/L、HRT为7.5h、容积负荷为0.423kgCOD/(m^3·d)时,出水COD能够达到小于80mg/L的排放要求。反应器的启动采用炼油厂污泥与城市污水厂污泥为混合接种源,进水采用采出废水、生活污水和炼油厂废水的混合废水,并逐日增加混合废水中采出废水的比例,反应体系达到稳定运行所需时间较短,启动期约为20d。GC/MS分析结果表明,油田采出废水经处理后,大分子有机物的降解显著;水解酸化工艺可以降解含有苯环的有机物。 相似文献
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混凝沉淀/水解酸化/BAF工艺处理明胶废水 总被引:1,自引:0,他引:1
江西某明胶厂采用混凝沉淀/中和/水解酸化/曝气生物滤池(BAF)组合工艺处理明胶废水,处理规模为1 500 m3/d。运行实践表明:该工艺切实可行,处理出水水质达到《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)的一级标准。 相似文献
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水解酸化/Carrousel氧化沟处理漂染废水的优化控制 总被引:2,自引:0,他引:2
某污水处理厂采用水解酸化/Carrousel氧化沟工艺处理漂染废水,由于实际进水水质、水量与设计值有偏差,造成运行管理困难且费用较高.针对该厂的实际运行状况,探讨了水解酸化的pH、氧化沟的DO浓度、MLSS、污泥负荷等参数的优化控制,确保该工艺的处理效果稳定、酸耗低、剩余污泥少、耐冲击负荷能力强、不会发生丝状菌污泥膨胀,出水水质达到广东省<水污染物排放限值>(DB 44/26-2001)第二时段的一级标准. 相似文献
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水解/酸化/好氧工艺处理染料生产废水 总被引:1,自引:2,他引:1
为了考察水解/酸化/好氧工艺处理还原性染料生产废水的可行性,采用配水进行了连续流试验研究。结果表明,当染料生产废水的COD<1 500mg/L时,在水解反应器、酸化反应器和曝气池的水力停留时间分别为2. 5、3. 0和6. 0h的条件下,出水水质可达GB8978—1996的二级排放标准。水解、酸化提高了染料生产废水的可生化性,加速了后续好氧处理的进程。氨氮的变化规律表明,染料废水中的大分子杂环化合物在水解阶段发生了加氨作用,在酸化阶段则发生了脱氨开环作用。 相似文献
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针对水产品加工废水的特点设计了混凝沉淀/水解酸化/接触氧化处理工艺,通过对水力停留时间(HRT)、温度和溶解氧这3个影响因素的考察,利用正交试验确定了最优工况.结果表明,当混凝剂(硫酸铁)投量为150 mg/L、助凝剂(PAM)投量为10 mg/L、水解酸化/接触氧化段的HRT为21 h(其中水解酸化池的HRT为6 h、接触氧化池的HRT为15 h)、温度为25℃、溶解氧为3.5 mg/L时,处理效果最好,出水COD的平均值<65 mg/L、出水氨氮的平均值<26 mg/L、出水总磷的平均值<1.0 mg/L. 相似文献