一起对流管爆破事故分析

一起对流管爆破事故分析陈卫平（湘潭电缆厂）１．事故情况１９９５年６月７日１３点零５分，湘潭电缆厂一台正在运行的ＳＨＬ２０—２．５的锅炉突然发生对流管爆破事故，爆破口泄放的大量蒸汽使司炉人员无法出操作室，经紧急停炉并炉温降低后，进炉内检查发现，在炉膛烟...     

两起炉膛爆炸事故的分析

1992年2月lO日,锦西市某军工厂两台20t/h燃油锅炉在8小时内相继发生烟道与炉膛爆炸,造成全厂停产停暖,烧伤一人,直接经济损失110万元。 1 事故经过 2月10日下午3时30分,因上水干线故障锅炉房停水,两台运行锅炉全部停炉。下午5时故障排除后正常供水,司炉(代班长)接到车间点炉通知后,于5时25分同时启动两台锅炉的鼓风机进行通风,15分钟后启动柴油泵,按他们的习惯点火方法点燃了2号炉的一个柴油     

常压热水锅炉严重汽化导致爆炸

1996年11月3日凌晨5时30分，乌鲁木齐市大湾房地产公司住宅楼一台常压热水锅炉．在运行中突然发生爆炸。造成锅炉房四周一米以上砖墙及房顶全部倒塌。锅炉向右侧倾倒．连接管道全部折断．一名司炉工严重烫伤，送医院抢救无效死亡，经济损失约13万元。这是本市自1995年12月7日第一次常压锅炉爆炸事故以来发生的第三次常压热水锅炉爆炸事故。1．事故损坏情况该炉系乌鲁木齐市某实习工厂生产的CLHL0．35—95／70—X型煤茶浴炉．结构为立式烟管、型煤链条炉排的常压热水锅炉。锅炉本体分上下两部分，上炉体为圆柱形筒体，中间布置立式烟管；下…     

司炉工问答(6则)

１１　工业锅炉事故诊断与案例分析１１．１锅炉运行中容易发生哪些事故？ 锅炉运行失常或引发事故,都是与运行操作密切相关的。如果司炉人员工作责任心强,技术熟练,操作有规范,又勤于巡查,那末,锅炉运行事故是完全可以避免的。１１．１．１　锅炉的事故、故障及损坏 锅炉运行过程中,由于炉内、锅内、系统、辅机、管路与部件等发生故障或损坏,引起锅炉减少供汽或被迫停炉的,叫做锅炉事故。以事故的严重性分为爆炸事故、重大事故及一般事故。以受损结构部位分,有炉内事故、锅内事故、辅机事故。管道事故、受压部件事故等。 锅炉运…     

新型DZ蒸汽锅炉水冷壁爆管分析与对策

2006年部队某单位安装1台新型DZL4—1．25-AⅡ蒸汽锅炉，当年使用，锅炉采用锅外钠离子交换水处理，锅炉主要用于宾馆洗浴和食品加工。2008年9月19日，锅炉运行中，发生水冷壁管爆管事故，大量汽水喷入炉膛，使锅炉无法正常运行而紧急停炉。经检查发现锅炉左侧第3#水冷壁管爆管泄漏，停炉进行割管、管端封堵修理后，锅炉继续运行，运行不到1个月时间，相继锅炉左侧4=#～7#水冷壁管又发生爆管泄漏。停炉后经我所检验发现，爆管左右相邻4根水冷壁管均有不同程度胀粗现象。为查明锅炉事故原因，做出相应防范措施，对爆管水冷壁管及相邻水管进行割管检验。     

锅炉排汽管改进

一、前言工业锅炉、小火电锅炉在开、停炉,蒸汽温度低、压力高、或事故故障时,都要对外长时间的排汽,造成排汽噪声和能源的大量浪费。我厂2台35吨/时锅炉、2台11吨/时油炉担负全厂发电及供热任务,因为负荷变化、故障或事故,每年需开炉、停炉30～50次,35吨/时炉从开炉到正常,从冷炉点火到并炉要2～3小时,排汽量达30吨左右,停炉时也要排汽10～15吨。全年因上述原因而损失蒸汽1500吨左右,折标煤250吨,价值3万元。噪声严重影响周围居民的生活,休息。排汽又使软化     

循环流化床锅炉的运行调整与防磨

我市某化工厂1台130t／h、额定蒸汽压力5．29MPa、额定蒸汽温度485℃的循环流化床锅炉在2004年5月投运后，多次发生水冷壁管泄漏事故，其中2004年1次，2005年2次，2006年4次，2007年4次，对企业造成了严重的经济损失。     

KZ型锅炉人孔圈裂纹事故分析

成都某单位,使用的一台KZL4—13—AⅡ型蒸汽锅炉,投入运行不到一年,发生了蒸汽从上人孔圈焊缝中喷射出来的事故。经查,是人孔圈与锅筒连接处的焊缝产生了裂纹,最后不得不紧急停炉,进行检修。查原始资料,该炉做过水压试验,试验压力16.25kgf/cm~2,保压5分钟,是什么原因使锅炉上人孔圈产生裂纹而造成锅炉泄漏事故的呢? 检查人孔圈焊缝裂纹,情况如下:     

一台SHL20—125—A型锅炉缺水事故的原因分析与思考

1994年3月14日凌晨，我市某厂一台SHL20－1．25－A型锅炉发生严重缺水事故，致使该炉受热面严重损坏，被迫停炉大修，直接经济损失10万余元。1．事故经过3月14日零时左右，当班的两名司炉工离岗休息，炉前仅由值班长一人监盘操作。约在1时40分，值班长发现了控制盘上低水位报警信号，便到锅炉周围巡视检查，后又下楼到水泵间、风机房等处检查，都未发现异常情况。返回控制室见报警信号仍未解除。即到炉顶检查，见水位计无液面，即采取“叫水”措施，但两支水位计的所有旋塞均拧不动，急忙回到控制室停炉压火并打开炉门冷炉，此时约2时3O分…     

一起锅壳锅炉烟火管的腐蚀分析与防止措施

1．概述锅壳锅炉中的烟火管是锅炉的主要受热面和主要受压元件之一，也是比较容易损坏的受压元件。因此保护锅炉烟管，使其不损坏或延长使用年限，对保证锅炉安全经济运行具有重要意义。现就本地区一台DZL1．4—0．7—95／70—AE型锅壳式热水锅炉烟火管在较短的时间间隔内，发生两次腐蚀渗漏，最后导致报废这一实例，谈一下自己的看法和建议。2．基本情况1996年12月23日，笔者对DZL1．4—0．7—95／70—Ⅱ对热水锅炉三根烟火管由于严重腐蚀而导致烟火管穿孔、渗漏最后被迫停炉这一事故进行了现场检查。发现烟火管穿孔、渗漏时，距安装、…     

一起锅炉埋管磨损事故的原因分析与处理

洛阳五里堡水泥厂2000年2月购1台SHF20—1.25—W型锅炉，6月投入运行，2000年8月就发生了埋管磨透事故，具体部位在锅炉左侧靠近前墙第1根埋管上部弯头内侧(见插图部位)，被迫停炉维修。     

因设计不当引起的锅炉事故分析

在锅炉检验过程中，发现的缺陷或发生事故的原因大都与制造及使用不当有关，但在锅炉检验过程中也发现因设计不当而引起事故的。 1事故概况 2008年5月，对某宾馆1台型号为WNS1—1．0-Y（Q）的锅炉进行外检时，发现锅筒保温层底部有水珠挂滴，在排除了一些外在原因之后，初步判断是某管座角焊缝发生穿透性裂纹所致。当即要求停炉检查，在查阅图纸资料和了解司炉情况，     

浅析工业锅炉停炉操作的重要性

工业锅炉的停炉过程以及停炉后的保养工作很重要，但却被疏忽或根本就不按停炉操作规程进行操作，随意性很大。结果导致锅炉受压元件损坏、腐蚀等现象的发生。这些缺陷和问题反过来又会对锅炉的安全运行产生很大影响，轻者发生锅炉故障，重者发生锅炉事故。因此，不得不引起大家的重视。本文分析了其对锅炉产生的危害，由此重申了工业锅炉按规范进行停炉操作是极其重要的，更是不可疏忽的。     

南川东胜火电厂75t/h CFB锅炉燃烧调整总结

1前言南川东胜火电厂目前投运的75t／h锅炉为中压参数的CFB锅炉。该炉是东方锅炉集团（股份）有限公司在总结了国内外CFB锅炉产品经验的基础上生产的带有中温分离回料系统的CFB锅炉,锅炉于1998年5月31日通过72小时试运行,并开始商业运行。本文为该炉的燃烧调整试验后的经验总结。2锅炉设计性能及结构简介2.1锅炉规范锅炉型号DG75／3.82－8型设计燃料南川半溪无烟煤额定蒸汽流量75t／h额定蒸汽压力3．82MP。额定蒸汽温度450℃给水温度150℃一次风温210℃二次风温192℃排烟温度141．13℃锅炉热效率87．62％脱硫效率80％锅炉保证效率85…     

一起水冷壁管爆管事故分析

某厂一台KZW2—13—AⅡ斜推往复炉排锅炉,在1987年5月9日上午出现锅炉左侧炉墙有大面积渗水,当即停炉。拆开左侧炉墙,发现一根水冷壁管爆管,水自爆管处流出。该锅炉在1986年5月29日也出现了一次左侧水冷壁管爆管,两次爆管间隔时间仅一年。事故发生第二天上午,我们对该锅炉进行了全面检查:锅炉右侧水冷壁管无严重腐蚀现象,紧靠水冷壁管的耐火材料为白色质干。左侧水冷壁管大面积腐蚀,紧靠水冷壁管的耐火     

几起典型特种设备事故

2007年11月8日，河南省郑州市诚信服饰有限公司发生一起锅炉爆炸事故。该公司1台承压蒸汽锅炉（蒸发量为0．7t／h，工作压力为0．4MPa）在工作过程中发生爆炸，锅炉封头和筒体飞出约300m，锅炉炉胆飞出约15m。事故原因是当班司炉工脱岗，导致锅炉缺水发生爆炸。造成3人死亡，4人受轻伤。     

农村小锅炉科学有效监管方式的探索

近10年来，浙江省各级特种设备安全监察部门在当地政府的大力支持下，疏堵结合．铲除了万台以上的“土锅炉”。统计表明，10年前全省年均发生“土锅炉”爆炸事故7～8起．而近2年来全省“土锅炉”爆炸事故均为零，这充分说明浙江省“土锅炉”爆炸事故已经得到遏制。     

也谈工业锅炉降压运行的利与弊

1．前言目前，在用工业锅炉中，不论是旧锅炉，还是新安装的新锅炉，不论是蒸汽锅炉还是热水锅炉，普遍存在着降压运行的问题，甚至不少当地劳动部门，即使对新出厂的锅炉也不允许用户在设计工况下运行。对工业锅炉的降压运行的利弊关系，不少人已作过论述，看法不一。下面，笔者根据几起锅炉降压运行引起的事故，分析在锅炉降压运行采取的措施不当时对锅炉的安全运行和节能的影响，谨供参考。2．降压运行引起的事故举例（1）山东某地一台10t／h水管蒸汽锅炉，设计压力为1．27MPa，以0．49MPal作压力投入运行仪3个多月，在停炉检验时发现…     

600MW超临界锅炉高温过热器T23和T91金属氧化膜热应力分析

以某600MW超临界锅炉高温过热器为研究对象,分析了氧化膜厚度、生长温度和热膨胀系数等参数对金属管内蒸汽侧氧化膜热应力的影响.基于有限元方法建立了圆管数值计算模型,计算得到不同厚度和不同生长温度下T23和T91金属蒸汽侧氧化膜从生长温度冷却至常温时的热应力变化,并依据热应力的变化特征确定了这2种金属管材蒸汽侧氧化膜易发生脱落的温度范围.结合锅炉出口蒸汽温度与高温过热器指定位置处氧化膜温度的关系,提出用出口蒸汽温度判别氧化膜是否处于易发生脱落的温度范围的方法,给出了该锅炉停炉时的出口蒸汽温度值.结果表明:2种金属管材在冷却过程中低于一定温度时,其氧化膜的应力达到或接近最大应力值,可以依此判断氧化膜是否处于易发生脱落的危险区域.     

600 MW超临界锅炉高温过热器T23和T91金属氧化膜热应力分析

以某600 MW超临界锅炉高温过热器为研究对象,分析了氧化膜厚度、生长温度和热膨胀系数等参数对金属管内蒸汽侧氧化膜热应力的影响.基于有限元方法建立了圆管数值计算模型,计算得到不同厚度和不同生长温度下T23和T91金属蒸汽侧氧化膜从生长温度冷却至常温时的热应力变化,并依据热应力的变化特征确定了这2种金属管材蒸汽侧氧化膜易发生脱落的温度范围.结合锅炉出口蒸汽温度与高温过热器指定位置处氧化膜温度的关系,提出用出口蒸汽温度判别氧化膜是否处于易发生脱落的温度范围的方法,给出了该锅炉停炉时的出口蒸汽温度值.结果表明：2种金属管材在冷却过程中低于一定温度时,其氧化膜的应力达到或接近最大应力值,可以依此判断氧化膜是否处于易发生脱落的危险区域.