300MW机组高压加热器钢管泄漏问题探讨

湛江发电厂1～4号机均为东方汽轮机厂生产的N300—16．7／537／537—3型亚临界中间再热、两缸两排汽、凝汽式汽轮机。机组设有八级回热抽汽系统，4台低加，一台除氧器，三台高加，其中一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器使用。本机组高加都是按单列、卧式管板—U形管式，双流程设计，采用给水大旁路系统。每台高加均设置有过热蒸汽冷却段、蒸汽凝结段和疏水冷却段。     

采用DDZ——Ⅱ型自动调节器实现高压加热器有水位运行

一、设备概况我厂32号炉、17号机系捷制1956年安装的高压单元机组。两台高压加热器的加热蒸汽由前置式汽机15公斤/厘米~2背压蒸汽供汽。高压加热器的疏水通入1.5公斤/厘米~2除氧器。除氧器的汽源来自全厂的1.5公斤/厘米~2排汽系统(主要是汽动给水泵的排汽)。     

国产100MW机组增装汽封加热器的原因分析

国内１００ＭＷ机组基本上都不装汽封加热器，只装一台汽封冷却器。马头电厂运行中发现七段抽汽温度过高，致使七段抽汽管产生裂纹。七段抽汽管与低压缸联接处法兰盘结合面密封破坏；空气漏入机组的真空系统，同时也大量排挤七段抽汽。这主要是高压缸前后轴端汽封漏汽量大，和汽封自调装置不全引起的。为此，增装了汽封加热器。装后效果良好。     

5O MW汽轮发电机组的增容改造

梅山发电厂6号机组为N50-8.83-535Ⅱ型纯凝汽式汽轮机,单缸、冲动式,额定功率为50 MW,共有七段抽汽,2台高压加热器,4台低压加热器和1台除氧器.在2004年度大修期间,联合某电力检修公司与北京重型电机厂对汽轮机通流部分进行了改造,达到了增容、节能降耗、热电联产的预期目标.     

哈尔科夫厂K—300—240—2汽轮机轴端汽封系统的改进

K—300—240—2型汽轮机具有图1所示的轴封系统。汽缸轴封采用除氧器的0.7MPa蒸汽,除氧器的工作由中压缸三段抽汽来保证。此设计方案有以下许多缺陷,它降低了汽轮机的经济性和可靠性: 高压缸和中压缸轴封采用了温度为164℃     

50MW汽轮发电机组的增容改造

梅山发电厂6号机组为N50—8．83—535Ⅱ型纯凝汽式汽轮机，单缸、冲动式，额定功率为50MW，共有七段抽汽，2台高压加热器，4台低压加热器和1台除氧器。在2004年度大修期间，联合某电力检修公司与北京重型电机厂对汽轮机通流部分进行了改造，达到了增容、节能降耗、热电联产的预期目标。     

125 MW 机高压前轴封漏汽量的测量计算及中压缸效率核算

介绍了莱芜电厂２号机改造后高压前轴封漏汽量测量原理和方法,计算出高压前轴封漏汽量,并代入热力性能试验计算过程中,核算了除掉轴封漏汽量影响的中压缸效率。此计算方法和图表普遍适用于１２５ＭＷ机组高压前轴封漏汽量的计算。     

N25—35—1型汽轮机组高压加热器疏水至除氧器雾化喷管改造

前言五四一电厂3、4号N25—35—l型汽轮机系武汉汽轮发电机厂制造，分别于1992年12月及1993年5月投产，每台机组各配用两台高压加热器，为JG—100—11型及JG一100—I；除氧器是无锡电站锅炉辅机厂生产的PY—150型。高压加热器疏水的回收方式为2号高压加热器疏水自流进入1号高压加热器，由1号高压加热器疏水出口引至喷雾填料式除氧器内的雾化喷管。这为最佳回收途径，既可回收工质、又能回收热量。但自两机组投产以来，两台高压加热器同时投运时，疏水回收方式一直不能实现，多次试投都造成高压加热器满水、保护动作。还造成1号高压加热…     

高压加热器疏水器错水门的改进

我厂七台高压加热器的型号分别是GJ—65型、GJ—100—Ⅰ和GJ—100—Ⅱ型。而疏水器均为浮球式。这种浮球式疏水器运行二至三年后,阀座与衬套的结合处就被蒸汽与水冲刷损坏(如图中的A、B处四周),起不到疏水器的作用。蒸汽与水直接从被冲刷出的沟槽跑到除氧器,严重地影响了高压加热器的正常运行,给水温度随着降低,直接影响经济运行。为此我们采取了相应的改进措施。一、疏水器错水门冲刷损坏情况及原因     

广东大亚湾核电站985MW、3000转/分汽轮机设计

<正> 该汽轮机由英国GEC公司提供。该汽轮机由一个双流高压缸和三个双流低压缸组成,驱动一台两极发电机。热力系统热力系统包括七级给水回热,其中一级为高水位除氧器和蓄水箱。     

国产300兆瓦中间再热汽轮机高压转子前轴封段热应力场的研究

在稳定工况下,汽轮机转子温度变化最剧烈的地方是前轴封段,其剧烈变化的程度决定于轴封蒸汽系统。本文叙述了针对上海汽轮机厂生产的300兆瓦汽轮机完善化前后所采用的两种不同轴封蒸汽系统,进行了温度场和热应力场的计算。计算采用有限元素法,在709型计算机上进行。根据结果分析,论述了轴封蒸汽系统的改进,虽然会引起轴封段金属温度的提高和热应力增加,但是没有超过允许范围。而且轴封蒸汽系统这样改变后将使得高压缸胀差和内缸温差过大问题得到解决。改进方案是合理的。     

汽轮机轴封漏汽系统运行方式的优化

历次试验数据表明,目前运行的国产200MW汽轮机轴封漏汽运行方式不合理,对辅机安全运行及机组经济性产生一定影响。通过论证和研究,提出2种优化方案。经分析,选择了将轴封一次漏汽导入五段抽汽改为导入四段抽汽的优化方案,并利用大修进行了实施。优化前、后对比性试验表明,机组运行安全性和经济性得到明显提高,仅煤耗一项就下降0 46g/kW·h;4号低压加热器使用寿命提高了1倍。     

供热机组改造后回热系统设备适应性校核

为研究某供热机组改造后回热系统设备运行的可行性，对设备进行适应性校核，选取高压加热器、低压加热器、凝汽器和除氧器进行性能核算。结果表明：高压加热器壳侧强度校核满足改造参数的要求，但是由于壳侧设计压力的提高，需要重新对壳侧进行水压试验；低压加热器的热力校核与壳侧强度校核满足改造参数要求，但是低压加热器蒸汽流速增加，可能出现管束振动风险；凝汽器热力校核与强度校核结果均为安全；改造后除氧器基本满足参数要求，但是存在一定的振动风险。     

600MW超临界汽轮机组性能考核试验

介绍了600MW超临界汽轮机组性能考核试验情况,对试验数据处理及计算方法进行了说明,对机组出力、汽轮机通流能力、汽轮机缸效率、机组热耗和高压缸前轴封漏流量进行了分析。     

汽动给水泵经济性分析

为缓解除氧器内加热蒸汽过剩的矛盾,将汽动给水泵的排汽,由排入加热蒸汽系统改排至高压加热器。通过能效分析后,用汽动给水泵取代电动给水泵,可有效降低厂用电率与供电煤耗,提高经济效益;汽动给水泵的排汽改排至高加,将使主汽轮机抽汽至除氧器加热蒸汽进行梯级利用,提高了热电厂的发电效率。     

200MW汽轮机高压加热器水位保护系统的改进

1邢台发电厂设备概况邢台发电厂三、四、E期工程共安装6X200MWN广东方汽轮机组，其热工保护系统全部为河北电力设计院典型设计，用热系统由3台高压加热器和l台除氧器及4台低压加热器组成，典型式全部为表面或换热器，ff＄bll＄＃ghR＄Nffih0N＄。高压加热器（下简称高加）系统由三套高压加热器、～会蒸汽冷却器、去倒】管路、”1～”3ie汽管路系统等鳏成，gD图IM示。FbI7kwgth＃ffThTN＃．Mi＋＄M＄＄Bbo％＃M＆t＆＆NI＄Etc＄＃gMffi路门组为双会并联运行方式。其～是水压联动装置，其二是电动不成组装置，双套装置受同～保护装…     

350MW机组低压加热器铜管氨腐蚀减薄泄漏的原因及防止对策

宝钢自备电厂成套引进的两台日本三菱350MW机组,自82年4月及83年3月分别投运以来,相继于85年4月发生了2号机组~#3低压加热器有1根铜管泄漏,85年7月又发生1号机组~#1低压加热器有4根铜管泄漏,严重威胁着机组的安全经济运行。为了分析这些铜管泄漏的原因,在85年11月的2号机组和86年2月的1号机组小修期间,由中日双方共同对各低压加热器作了涡流探伤等检查,基本掌握了加热器铜管泄漏的原因,并采取了相应的措施。该机组具有八级回热抽汽,汽轮机低压缸有四级抽汽,第1～4级抽汽分别引至1～4号低压加热器,中压缸排汽接第5级抽汽引至除氧器,高中压缸中有三级抽汽,即第6～8级抽汽分别引至6～8号高压加热器(见图1)。     

简讯

简讯无除氧器热力系统的研究近年来各国都在研究发电厂无除氧器热力系统的运行，我国在这方面的研究和应用正在起步。以２００ＭＷ机组无除氧器热力系统研究为例：原到除氧器抽汽送到１号高压加热器中，１号高压加热器为独立的一级加热，使给水加热量分配趋于最佳分配方式...     

节能技术之二十 汽轮机中轴封漏汽率测试技术

为大幅度平衡转子推力,大型汽轮机组多采用高中压合缸和通流部分反向布置的结构,这使得高压缸调节级后的部分蒸汽通过高中压缸中间的轴封漏入中压缸第1级,与再热蒸汽混合后再继续做功,这部分漏汽简称为中轴封漏汽。准确了解中轴封漏汽状况,对于机组运行、检修以及机组能耗、中压缸效率等指标的计算都有着重要意义。问题提出：     

国内科技信息

国内科技信息▲无除氧器热力系统的研究近年来各国都在研究发电厂无除氧器热力系统的运行，我国在这方面的研究和应用正在起步。以２００ＭＷ机组无除氧器热力系统研究为例：原到除氧器抽汽送到１号高压加热器中，１号高压加热器为独立的一级加热，使给水加热量分配趋于最...