谈氨循环法回收烟气中的低浓度SO_2

氨循环法是以氨水为吸收剂回收烟气中低浓度SO_2的方法。一般在30～50℃温度下,在吸收设备内,按下述反应式吸收烟气中SO_2:SO_2+2NH_3+H_2O→(NH_4)_2SO_3(NH_4)_2SO_3+SO_2+H_2O→2NH_4HSO_3得到的饱和吸收液在常压或真空条件下加热再生,再生时按下述反应式脱吸出高浓度的SO_2:2NH_4HSO_3(?)(NH_4)_2SO_3+H_2O+SO_2再生后的贫液(称再生液)经冷却后重新用于吸收烟气中的SO_2。     

鼓泡吸收SO_2以制取亚硫酸氢氨濃溶液

亚硫酸氢铵浓缩溶液系利用亚硫酸铵—亚硫酸氢铵溶液从燃烧硫鉄矿生成的含约7％SO_2的气体中吸收SO_2制得。同时,根据下列总反应NH_3 SO_2 H_2O=NH_4HSO_3 2169C卡散出大量的热。 各工厂利用填充塔进行吸收,以喷淋液排除散出的热,并且喷淋液量由热平衡决定,其量是相当大的,例如为了制取亚硫酸氢铵标准溶液(820±10克/升 NH_4HSO_3,1—3克/升游离SO_2,比重1.35),并按卫生标准使废气中的SO_2含量达到规定(0.04％     

用磷铵脱废气中的二氧化硫

含SO_2的废气同>5%(重量)NH_4H_2PO_4或(NH_4)_2HPO_4水溶液接触,脱硫程度可达100%左右。废吸收剂可方便地用氨再生。副产物(NH_4)_2SO_4、(NH_4)_2SO_3及两者与NH_4H_2PO_4和(NH_4)_2HPO_4的混合物经氧化可用作肥料。于是,含800ppm SO_2,的空气按每分钟1.2升的速度通过吸收塔,塔内填充530克由     

磷酸盐法脱除硫酸尾气SO2的研究

在试验室用NH_4H_2PO_4和(NH_4)_2HPO_4组成的缓冲溶液,进行琉酸厂尾气脱硫的模拟试验,考察了吸收液中NH_4H_2PO_4浓度、NH_4H_2PO_4/(NH_4)_2HPO_4值、SO_2含量、吸收温度和液气比等因素对SO_2脱除率的影响,并进行了含SO_2富液的解吸工艺条件试验。     

回收硫酸尾气和处理低品位硫铁矿矿粉生产液体亚硫酸铵

一、反应原理用氨水吸收二氧化硫的反应式: 2NH_3+SO_2+H_2O=(NH_4)_2SO_3 (NH_4)_2SO_3+SO_2+H_2O=2NH_4HSO_3 用碳酸氢铵溶液吸收二氧化硫的反应式: 2NH_4HCO_3+SO_2=(NH_4)_2SO_3+H_2O+2CO_2↑(NH_4)_2SO_3+SO_2+H_2O=     

亚硫酸铵溶液洗涤法脱除硝酸尾气氮氧化物试验报告

本文是用亚硫酸铵溶液脱除硝酸尾气中氮氧化物的试验报告。亚硫酸铵溶液来源于硫酸生产尾气回收所得的亚硫酸氢铵溶液。试验历经试验室试验、中间试验、生产规模试验和连续运转等四个阶段。中间试验规模为每小时800-1000立方米硝酸尾气,生产规模试验处理的气量为每小时52000～59000立方米硝酸尾气。试验证明在生产设备中~#3碱液吸收塔将原碳酸钠溶液改为亚硫酸铵溶液进行洗涤硝酸尾气时,在其他条件不变的情况下,氮氧化物的脱除效率就可以从原来的15％左右提高到75～80％,尾气基本可不见黄色。操作也很稳定。试验系统地测定了在不同亚硫酸铵溶液浓度(200,300,400克/升)和不同亚硫酸氢铵和亚硫酸铵分子比(0.0457,0.124,0.29)条件下,对氮氧化物的脱除效率和溶液中亚硝酸铵生成量的影响。并确定配制原始溶液条件为亚硫酸铵总浓度 180～200克/升,亚硫酸氢铵和亚硫酸铵分子比小于0.1时较适宜。这时不但即使进气浓度达0.55NO时也可确保75～80％的脱除效率,而且整个操作过程平稳,无结晶析出。试验还在气液比为 500～1000的范围内,系统地测定了气液比对氮氧化物脱除效率和亚硝酸铵生成量的影响,认为在600～800范围内较适宜。试验推荐本方法用于工业生产时使用下述条件:配液组份:(NH_4)_2SO_3总浓度(包括NH_4HSO_3)180～200克/升。 NH_4HSO_3和(NH_4)_2SO_3分子比<0.1排液组份:(NH_4)_2SO_310～20克/升 NH_4NO_2<30克/升操作压力:常压操作温度:<40℃气液比:600～800进气NO_φ。浓度:<0.6％NO_φ.脱除效率:75～80％试验还得出了每生产一吨6％左右总氮的硫酸铵等混合溶液的消耗定额为:亚硫酸氢铵母液～512公斤,氨:～26公斤,水:～462公斤,电:～10瓩。     

撞击流气-液反应器中氨法脱除燃煤烟气中二氧化硫的研究

本文进行了在撞击流气-液反应器中采用氨法脱除燃煤烟气中SO2的工艺研究,探讨了模拟燃煤烟气中SO2浓度、吸收液(NH4)2SO3浓度、液气比等因素对脱硫效率的影响。研究表明,对于模拟燃煤烟气,适宜的脱硫工艺条件为:吸收液(NH4)2SO3的浓度为30%,雾化压力为1.2MPa及液气比为0.362L/m3,在此条件下脱硫率可达96.87%,并建立相关因素与脱硫效率的数学模型为η=111.509C_(SO_2)~(-0.037977)C_((NH_4)_2SO_3)~(0.040223)P~(0.0077342)η=111.589C_(SO_2)~(-0.037977)C_((NH_4)_2SO_3)~(0.040223)P~(0.0577842)     

铬酸的制备

铬铁溶于H_2SO_4和CrNH_4(SO_4)_2·12H_2O的结晶母液,并任意加入电解中产生的阳极液和阴极液,不溶物过滤除去,可溶的Fe加入NH_4OH或(NH_4)_2SO_4和FeNH_4(SO_4)2结晶除去,结晶出CrNH_4(SO_4)_2,过滤返回到第一阶段,CrNH_4(SO_4)_2溶于水,用碱使Cr(OH)_3从溶液中沉淀出来(在     

一组金和金合金电镀专利

(一)金电镀专利1 西德专利2829980金(以 Au(NH_4)_2(SO_3)_2形式加入)10g/L硫酸铵(NH_4)_2SO_4 30g/L亚硫酸铵(NH_4)_2SO_(游离) 80g/LpH(用 NH_3·H_2O 或 H_2SO_4调整) 6.8温度 56℃当电流密度为0.25A/dm~2时,可得到无孔隙、     

烟气氨法脱硫中氨逃逸及副产物氧化问题的探究

采用单因素实验分析法探讨了氨法脱硫中氨逃逸的控制问题,在烟气温度为90℃,吸收液质量分数为1%,液气比L/G为5的工艺条件下,尾气中氨逃逸量可以得到有效的抑制,烟气出口NH_3质量浓度为19 mg/m~3,同时脱硫效率高达95%以上。详细比较不同Co SO_4催化剂浓度下亚硫酸铵的氧化效果,并采用正交实验分析后得出在Co SO_4催化作用下,(NH_4)_2SO_3的最佳氧化工艺参数(NH_4)_2SO_3初始浓度为1.35 mol/L,反应温度为50℃,p H为4。     

硫铵母液在磷肥生产中的运用

我厂硫酸车间尾气处理系采用氨一酸法回收制取液态二氧化硫。其中分解工序要产出大量硫酸铵母液。 (NH)_2SO_3+H_2SO_4=(NH_4)_2SO_4+H_2O+SO_2↑ 2NH_4HSO_3+H_2SO_4=(NH_4)_2SO_4+2H_2O+2SO_2↑把硫酸铵母液加工成产品,需增加各项投资。若不处理向外排放,则因其含酸性较高,     

活性碳催化分解过氧化氢

一、序言我厂采用铵盐电解法生产 H_2O_2,在生产过程中,电解质 H_2SO_4·(NH_4)_2SO_4循环使用。水解后残液中的 H_2O_2和 H_2S_2O_8在电解液提纯工序用蒸汽加热分解,并将 H_2SO_4·(NH_4)_2SO_4调到电解所要求的浓度,然后加入K_4Fe(CN)_6沉淀重金属并分离之,即得到符合电解要求的提纯液,重新投入电解。H_2O_2和     

稀土浸矿氨氮废水的吹脱试验研究

针对稀土浸矿产生的高氨氮废水,采用吹脱法对其进行处理,通过单因素试验和正交试验对影响因素进行了研究。结果表明,各主要因素对吹脱效果的影响大小为p H吹脱温度气液比;最佳操作条件:p H=11,温度为40℃,气液比为5 555.6∶1,吹脱时间为100 min。吹脱出的NH_3用H_2SO_4吸收,形成(NH_4)_2SO_4溶液,可作为浸取剂返回生产中使用或者用于生产(NH_4)_2SO_4肥料,实现资源回收利用。该试验工艺可作为脱氮除磷二级生物处理或一级强化处理的预处理。     

间歇冷却结晶中硫酸铵晶体粒度及形态调控

在间歇冷却结晶器中,采用激光法测定了(NH_4)_2SO_4溶液的介稳区宽度。讨论了冷却速率以及搅拌速率对(NH_4)_2SO_4晶体粒度和形态的影响,给出了优化操作条件。得到平均长度8.0 mm和宽度1.0 mm的针状(NH_4)_2SO_4晶体。此外,研究了添加CaCO_3颗粒对(NH_4)_2SO_4晶体粒度和形态的改变。当CaCO_3添加量(质量分数)为2.0%时,(NH_4)_2SO_4晶体由针状变为均匀颗粒状,平均粒度1.7 mm。研究了CaCO_3对(NH_4)_2SO_4晶体粒度和形态的影响机理。由结果可知:Ca CO3颗粒充当了(NH_4)_2SO_4非均相成核的催化剂,诱导(NH_4)2_SO_4在比均相结晶更低过饱和度下结晶,减少了(NH_4)_2SO_4(001)晶面的生长时间。此外,Ca CO3颗粒表面优先占据了(NH_4)_2SO_4(001)晶面的活性生长点位,抑制了(001)晶面的生长,从而使(NH_4)_2SO_4晶体粒度和形态改变。     

气氨在铵盐水溶液中的扩散系数和溶解度

本实验测定了:铵盐浓度为0—3克分子/升,温度为20—60℃范围内,气氨在铵盐[NH_4Cl,NH_4NO_3,(NH_4)_2SO_4)水溶液中的扩散系数和溶解度。在(NH_4)_2SO_4水溶液中,气氨的扩散系数和溶解度,随着溶液浓度的增大而减少;而在NH_4Cl、NH_4NO_3水溶液中的扩散系数和溶解度,几乎与铵盐浓度无关。本文还分别求得了扩散系数和溶解度的经验公式,它们是铵盐浓度和液体温度的函数。     

回收尾气中二氧化硫的两项革新方法

(NH_4)_2SO_3—NH_4HSO_3母液直接施肥当氨水吸收了SO_2,省略去加酸分解的步骤,将吸收母液直接施用于农作物。温州化工厂进行了试验,母液经冲稀100倍,然后作肥料直接对农作物施用。据称并未发现母液产生SO_2分压熏死庄稼的现象,     

高氯酸铝的制备与分析方法

含结晶水的高氯酸铝不能由铝与高氯酸反应制得,因为铝在高氯酸中易钝化而不溶解;市售的Al_2O_2(经过强烧)也不溶于高氯酸;低温脱水的氢氧化铝可溶于高氯酸中,但要先从制备氢氧化铝开始。本文介绍的是利用Al(OH)_3能溶于HClO_4的性能来制备含结晶水的高氯酸铝的方法,其反应如下: Al_2(SO_4)_3 8NaOH=2 Na[Al(OH)_4] 3Na_2SO_4 2Na[Al(OH)_4] (NH_4)_2CO_3=2 Al(OH)_3↓ Na_2CO_3 2NH_3 2H_2OAl(OH)_3 3HCIO_4=Al(CIO_4)_3 3H_2O 一、氢氧化铝的制备将500克A1_2(SO_4)_a·18H_2O(化学纯)溶于750毫升的蒸馏水中,加热至75～80℃,在搅拌下把硫酸铝热溶液以细流注入由320克NaOH(化学纯)溶于     

(NH_4)_2SO_4改性Cr/V双金属催化剂的制备及乙烯聚合研究

在Phillips催化剂基础上开发出CrOx-VOx/SiO_2双中心催化剂,并用(NH_4)_2SO_4对其进行改性,考察了(NH_4)_2SO_4的浸渍方式、浸渍量和催化剂焙烧温度对乙烯聚合行为和产物结构与性能的影响。结果表明,(NH_4)_2SO_4改性的铬钒双金属催化剂的乙烯聚合活性得到提高,且随(NH_4)_2SO_4负载量的增加,活性呈现先增加后降低的趋势。采用共浸渍制备的催化剂的乙烯聚合活性大于分布浸渍法。(NH_4)_2SO_4对V活性组分有促进作用,使改性催化剂的均聚产物分子质量增加,加入1-己烯共聚单体后,分子质量进一步增加。     

333.15K K~+,NH_4~+//Cl~-,SO_4~(2-)-H_2O和K~+,NH_4~+//Cl~-,SO_4~(2-)-(CH_2OH)_2-H_2O体系固液相平衡

采用等温溶解法研究333.15 K体系(K~+,NH_4~+//Cl~-,SO_4~(2-)-H_2O)和(K~+,NH_4~+//Cl~-,SO_4~(2-)-(CH_2OH)_2-H_2O)[w((CH_2OH)_2)=30%]的固液相平衡关系。测定了平衡溶液的溶解度数据及物化性质,包括密度、黏度、折射率、pH。根据实验数据,绘制了相应的干盐相图、水图及物化性质-组成图。实验中的物化性质(黏度、密度、折射率、pH)随J(2NH_4+)的变化呈现相似性规律。实验结果表明:在333.15 K下,体系(K~+,NH_4~+//Cl~-,SO_4~(2-)-H_2O)和(K~+,NH_4~+//Cl~-,SO_4~(2-)-(CH_2OH)_2-H_2O)[w((CH_2OH)_2)=30%]的相图相似,均含有一个四元共饱和点,四条单变曲线及四个固相结晶区域。这两个体系均为复杂体系,存在(K,NH_4)Cl、(NH_4,K)Cl、(K,NH_4)_2SO_4、(NH_4,K)_2SO_4四种固溶体。实验所获数据和结论,可优化以硫酸盐型固体废弃物为硫酸根来源,转化法生产硫酸钾工艺。     

用硫化黑生产的废气制取硫酸铵

我厂在青红光硫化青生产过程中,排出大量氨气及硫化氢气体。长期以来,这些气体放空,不仅造成浪费,而且污染环境。在毛主席“综合利用大有文章可做”的指示精神鼓舞下,学习外地经验,用硫酸回收氨气,制成硫酸铵肥料,含氮量达19.98％。此法系将氨气通入硫酸吸收反应锅制得硫酸铵。2NH_3+H_2SO_4=(NH_4)_2SO_4首先在吸收锅内配制计量的60～70％硫酸溶液。控制氨缓冲器压力为0.2公斤/厘米~2左