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图1所示为一大型薄壁壳体,材料为30CrMnSiA钢,要求热处理后硬度为35~39HRC,直径差≤6mm,直线度≤4mm。由于该件壁薄(厚度为4mm),尺寸大,淬火后时常出现直径差和直线度变形超差现象,超差率达50%。对此,我们探讨了薄壁壳体淬火变形原因,采取了相应的防变形措施,使变形基本控制在一较小范围。1薄壁壳体淬火工艺过程及变形情况该件是在井式联合电炉中进行热处理的。其工艺过程:吊装-预热-淬火加热-油淬-水洗-回火-空冷。吊装是通过在壳体一端焊上带有6个孔的工艺环,然后再用吊具吊装的。过去,我们共处理24件壳体,淬… 相似文献
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铝箔冷轧机上的衬板 ,面积为 330mm× 330mm ,厚度有 5mm、8mm、15mm三种。工艺要求表面硬度>5 5HRC ,心部硬度 2 5HRC~ 30HRC。为了满足技术要求 ,选用了 2 0CrMo钢板 ,采用常规渗碳 ,一次加热淬火工艺。淬油处理后 ,工件畸变很大 ,最大畸变量在 (5~ 10 )mm之间。由于该衬板表面硬度要求较高 ,校平成了最大难题。处理板形零件一般采用加压淬火方法 ,通常非专业工厂不具备专用加压淬火设备。通过试验 ,我们成功地解决了难题 ,并获得了较好的效果。1 试验材料及方法(1)选材 为了满足技术要求 ,试验材料选用了淬透性较好的 2 0CrMo… 相似文献
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介绍了UCON A水基淬火介质的特性及应用实例。指出采用不同浓度的UCON A水溶液作为淬火冷却介质,应用控时控温强韧化淬火冷却技术,可解决工件油淬不硬、水淬开裂及复杂薄壁件以及细长杆件淬火畸变过大的难题。 相似文献
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上阴模用CrWMn钢制造 ,硬度要求为 5 3HRC~5 7HRC ,外形尺寸为 30 0mm× 2 2 0mm× 90mm ,上阴模的局部简图及畸变要求见图 1。CrWMn钢一般采用油冷淬火或硝盐淬火 ,淬火后模具型腔畸变以胀大为主[1 ] ,采用 80℃~ 1 2 0℃热油淬火后 ,上阴模型腔或孔距仍涨大 0 1 0mm~ 0 1 5mm ,不能满足技术要求。1 改进措施( 1 )上阴模外形尺寸较大 ,几何形状复杂且不对称。经常规热处理后硬度容易保证 ,但畸变很难控制。根据多年从事模具淬火的实践 ,改进了工艺 ,尝试用油—低温碱浴—空气 3种介质淬火 ,减少了畸变。图 1 上阴模简图 (局部 … 相似文献
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切名片纸的切卡器凹模(图1),用45钢制造,硬度要求50~55HRC,热处理后凸凹模装配间隙要求0.01~0.02mm。由于凹模整体热处理的收缩变形达0.10~0.20mm,给后序钳工研磨装配带来困难,为此我们试甲高领局部淬火。(1)工艺分析及试验由于凹模使用部位是刃口,且根据使用情况淬硬层不需太深,采用高频刃口局部加热淬火既可满足淬硬层深度要求,又可显著降低收缩变形。但由于刀口薄(6—3mm),如采用局部加热后提出淬火,降温快,不易淬硬;若是由感应器直接喷水淬火,则硬度不均匀;如外部喷淋,操作中配合不好亦达不到理想的淬火… 相似文献
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对自来水作为淬火介质的两大缺点的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
从自来水淬火时工件容易淬裂、硬度不均且畸变大等现象,列出了自来水作为淬火介质的两大缺点:一是低温冷却速度太快,二是冷却特性对水温变化太敏感。分析了自来水第二大缺点引起淬火硬度不均和畸变的原因。通过与气态介质的对比,指出了液态淬火介质共同的两类缺点:一是任何确定的液态介质,其冷却速度的可调节范围都很有限,以致同一个车间必须配备普通淬火油、中速淬火油和高速淬火油,才能满足不同工件的需要;二是工件从蒸汽膜阶段到沸腾阶段期间,冷却速度突然增大,可能引起较大的淬火畸变。提供了克服液态淬火介质第二类缺点的七类技术方法。 相似文献
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用标准淬火介质冷却性能测试仪,系统地测试了量化淬火参数对介质冷却特性的影响,并通过45钢试样进行了量化淬火畸变的研究。试验结果表明,通过调整量化淬火参数K、Ts和Q值,可有效控制淬火介质的冷却特性,并且量化淬火试样的畸变量明显小于普通水淬和油淬试样的。 相似文献