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300 MW汽轮机低压缸排汽通道优化改造 总被引:1,自引:0,他引:1
针对国产引进型300MW汽轮机低压缸排汽压力偏高的问题,对低压缸排汽通道进行优化改造,在凝汽器喉部加装均流装置,使其出口蒸汽速度分布合理,改善了凝汽器冷却管束热负荷分配,提高了传热系数。实际运行和试验证明,排汽压力降低0.5kPa以上,循环效率提高0.6%,对应的功率增加了0.3%。同时,可延长喉部支撑管和上排冷却管寿命,排汽通道优化改造取得较显著的效益。 相似文献
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针对汽轮机排汽通道气动特性严重影响凝汽器工作性能的问题,对某600MW机组的排汽通道加装导流板,实现气动性能优化。将优化后的喉部出口流场与凝汽器耦合,采用多孔介质模型和UDF冷凝程序对凝汽器内部流场及换热特性进行模拟和分析。研究改造前后喉部出口的流场特性及凝汽器内工质速度、换热系数和冷却水温等参数的分布情况。结果表明:改造后的排汽通道气动性能有明显改善,静压恢复能力有较大的提高。蒸汽在凝汽器内的负荷分布更为合理,提高了管束区冷凝面积的利用率。各汽室的换热系数、冷却水温、冷凝速率和端差均有明显改善。在机组的不同负荷下,真空可提高0.06-0.09k Pa。 相似文献
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潍坊发电厂#2汽轮机低压缸的排汽在凝汽器内分布不合理,造成凝汽器换热管热负荷不均匀。通过对2号汽轮机低压缸排汽通道进行优化改造试验,发挥了凝汽器铜管的热交换潜力,提高了凝汽器真空度。 相似文献
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针对300 MW机组入口蒸汽流场对凝汽器性能和汽轮机排汽压力的影响,对整个汽轮机排汽通道进行数值模拟实验研究,揭示其出口流场的不合理分布,通过安装凝汽器导流板对低压缸排汽通道进行了优化改造.改造后,凝汽器的端差降低了1.41℃,凝汽器真空提高了0.4~0.7 kPa. 相似文献
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某电厂规划装机总容量6×1000MW,1期工程首先安装2台型号为N1000-26.25/600/600的超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压、八级回热抽汽凝汽式汽轮机。凝汽器为N-51500型双背压、双壳体、表面型,壳体和水室为全焊接结构,水室人孔门布置在凝汽器上部,凝汽器管束材质为钛管。带外护包壳的7,8号低压加热器分别安装于A,B凝汽器喉部。 相似文献
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介绍了西门子百万等级下排汽凝汽器技术,针对该凝汽器结构,陈述了该类型凝汽器的设计特点,并作了对比分析.西门子下排汽凝汽器与汽机低压缸采用刚性连接,低压缸外缸与凝汽器喉部直接焊接.汽轮机低压缸内缸通过轴承座直接支撑在基础上.凝汽器底部采用多球轴承座与基础焊接,并在底部基础上布置定向导轨,定位凝汽器在水平面沿正交方向膨胀.西门予公司下排汽凝汽器管束采用特有的低密度管束布置,具有专利技术的对称布王形式,其传热效果好,除氧效果尤佳,凝结水过冷度低. 相似文献
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300MW汽轮机凝汽器喉部出口流场的三维数值模拟 总被引:12,自引:2,他引:12
为了减少占地面积,国产优化引进型300MW汽轮机将压力最低的2个低压加热器放置于凝汽器喉部,从而导致汽轮机喉部流场出现不均匀,最终导致凝汽器热负荷的不均匀。文中采用κ-ε模型并结合壁面函数法,利用SIMPLEC 算法编程,对300 MW汽轮机喉部流场进行了三维数值模拟,分析了凝汽器喉部出口流场的不均匀性和造成流场不均匀的原因。结果表明,由于内置式低压加热器的影响和凝汽器喉部棱台扩散的作用,使凝汽器喉部出口流场的速度分布产生很大的不均匀性。汽流在低压加热器两侧形成局部的高速区,并延续到喉部出口截面。同时,在低压加热器的正下方形成低速涡流区,在喉部斜壁下方也产生一定的回流,并且在靠近凝汽器入口截面的4个角处形成低速区。对该凝汽器喉部流场的三维数值模拟结果,有助于了解具有内置式低压加热器凝汽器喉部汽流的流动机理,为凝汽器喉部的设计和改造以及汽轮机的经济运行奠定一定的基础。 相似文献
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汽轮机低压缸排汽通道优化 总被引:1,自引:0,他引:1
针对贵溪发电有限责任公司2×300 MW机组汽轮机,分析了造成汽轮机排汽流场分布不合理的缺陷,对整个汽轮机低压缸排汽通道流场进行模拟试验研究,通过安装凝汽器导流板对低压缸排汽通道进行了优化改造,实现了节能降耗. 相似文献
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为了更好地评估凝汽器冷却管的汽流激振情况,提高电站凝汽器的安全保障,采用数值模拟方法,对凝汽器喉部和壳侧分别进行蒸汽流动的模拟,其中壳侧蒸汽流动的模拟以喉部出口流场作为入口条件,基于凝汽器壳侧流场分布计算了用于判别汽流激振的参数—临界横流速度和风险系数,从而完成对冷却管汽流激振的评估研究。对某凝汽器模拟研究结果表明:该凝汽器两侧上方“树枝”间管束模块外围冷却管处汽流激振的风险系数约为1.2,存在很大的汽流激振可能性,所评估的汽流激振位置与该凝汽器冷却管振动失效位置有一定的吻合度。该方法可以在管束横截面上对凝汽器冷却管进行更具体细致的评估。 相似文献
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