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研究了Sb对Mg-4Al-4Si(AS44)镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,未加Sb时,铸态AS44合金主要由α-Mg基体、β-Mg17Al12相和Mg2Si相组成,Mg2Si相呈粗大的骨骼状、块状和汉字状3种形态;加入少量的Sb(0.25%~1.25%)能有效细化Mg2Si相,并在合金中形成高熔点和较为弥散分布的Mg3Sb2相。随Sb含量的增加,Mg2Si相形貌发生显著变化,从粗大的骨骼状逐渐转变为块状和汉字状,当Sb含量达到1.25 wt%时,几乎全部转变为较细小的汉字状Mg2Si相颗粒。随着组织的改善,合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率均得到不同程度的提高。 相似文献
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研究了合金元素Sb对Mg-4Al-1Zn-1Si合金组织和性能的影响.结果表明:加入0.25wt%Sb时,合金中形成了Mg3Sb2相,原来大量聚集于晶界的粗大汉字状Mg2Si相颗粒转变为相对细小的汉字状Mg2Si相颗粒,呈弥散分布于晶界及晶内,同时出现了少量多边形块状Mg2Si相颗粒,此时合金的力学性能有所提高;当Sb为0.5%时,Mg2Si相颗粒尺寸迅速减小,转变为球状或短棒状,此时,合金的室温和高温抗拉强度、屈服强度和伸长率均达到最大值;当Sb含量为0.75%时,Mg2Si相颗粒尺寸未见明显变化,但又发生聚集现象;当Sb含量为1.0%时,Mg2Si相颗粒又转变为尺寸较大的汉字状颗粒,此时合金的力学性能发生下降. 相似文献
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宋佩维 《特种铸造及有色合金》2018,(10)
研究了Mg-12Al-12Zn-2Si-0.5Ca-xSb(x=0.2,0.4,0.6,0.8和1.0,质量分数,%)合金的显微组织与力学性能,重点讨论了Sb对Mg2Si颗粒的细化效果与细化机制。结果表明,在合金中加入微量Sb,形成的Mg3Sb2相作为异质形核核心,细化了Mg2Si相颗粒。随Sb含量从0.2%增加到1.0%,Mg2Si颗粒由粗大的骨骼状和花瓣状逐渐转变为相对细小的多边形状。当Sb含量为0.8%时,Mg2Si颗粒最大尺寸由原来的50μm减小至8μm。此时,合金抗拉强度、屈服强度和伸长率分别达到175.8MPa、167.6MPa和1.67%。合金室温拉伸断裂形式为准解理脆性断裂。 相似文献
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利用普通重力铸造方法,制备了Mg-9Al-6Si镁合金.用光镜(OM),扫描电镜和能谱仪(SEM/EDS)研究了铸态Mg-9Al-6Si镁合金的显微组织,用XRD分析了合金的相组成,测试了合金室温拉伸力学性能和硬度,用SEM观察了合金拉伸断口形貌.结果表明:Mg-9Al-6Si镁合金铸态组织主要由α-Mg基体和分布在其上的粗大棱状枝晶或多边形块状初晶Mg2Si相及连成网状的β-Mg17Al12相组成,无汉字状Mg2Si相.该合金室温拉伸断口是以准解理断裂为主的脆性断裂,断裂沿α-Mg基体和Mg2Si相的界面处产生并扩展,抗拉强度为137.45 MPa,硬度为123 Hv1. 相似文献
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《铸造设备与工艺》2015,(4)
研究了纳米Si C颗粒对Mg9Al-1%Si(以下记作Mg9Al-1Si)合金显微组织和力学性能的影响。研究结果表明:Mg9Al-1Si合金组织由α-Mg基体、网状β-Mg17Al12相及粗大汉字状或细长鱼骨状两种形态的Mg2Si相组成。加入质量分数为1%的纳米Si C颗粒,Mg9Al-1Si合金的α-Mg基体晶粒明显细化;β-Mg17Al12相变细变小,网状分布改善不大;粗大汉字状Mg2Si相消失,鱼骨状的Mg2Si相变得更加细小。合金的力学性能得到显著提高,屈服强度提高了13.5%;抗拉强度提高了54%;伸长率由0.48%提高到1.56%,提高了225%. 相似文献
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研究了Al含量对Mg-x Al-1Zn-1Si(x=4,6,8,wt%)合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,合金主要由α-Mg、β-Mg17Al12和Mg2Si相组成。随着Al含量的增加,α-Mg基体晶粒尺寸先减小后增大;呈网状分布于晶界上的Mg17Al12相的体积分数逐渐增大;Mg2Si相由原来粗大的汉字状逐渐转变为相对细小的杆状。Al含量从4%增加到6%和8%时,α-Mg基体晶粒的平均尺寸分别为30、20和40μm,合金硬度逐渐提高;其室温与150℃抗拉强度、屈服强度和伸长率先升高后下降;合金拉伸断裂形式为准解理脆性断裂。 相似文献
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摘 要:采用重力铸造法制备Mg-4A1-4Si(AS44)镁合金,研究铸态合金的显微组织和室温力学性能.结果表明,铸态AS44合金主要由α-Mg基体、β-Mg17Al12相及Mg2Si相组成;Mg2Si粗大的呈树枝状、块状和汉字状3种形态;铸态合金的硬度为66.5 HV3,室温抗拉强度为108.8 MPa,屈服强度为72.3 MPa,伸长率为2.6%;拉伸断裂形式为准解理脆性断裂. 相似文献
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铸态Mg-4Al-2Si合金的显微组织与高温力学性能 总被引:1,自引:1,他引:0
采用光学显微镜、扫描电子显微镜、XRD衍射和拉伸试验等方法,研究了Mg-4Al-2Si(s42)镁合金的铸态组织和高温力学性能.结果表明,铸态合金主要由a-Mg基体、β-Mg17Al12相和Mg2Si相组成.其中,离异共晶β-Mg17Al12相呈网状分布于晶界上,初生Mg2Si相呈多边形块状随机分布于基体组织中,共晶Mg2Si相呈粗大的汉字状沿晶界或穿晶分布;150℃高温短时拉伸,合金的抗拉强度为97MPa,屈服强度为58MPa,伸长率为18%,拉伸断裂形式为准解理脆性断裂. 相似文献
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《热处理技术与装备》2018,(2)
正12CrMoV是具有较高的强度和韧性的合金结构钢,统一数字代号:A31122,执行标准:GB/T 3077—1999。12CrMoV钢是在Cr-Mo合金的基础上,加入质量分数为0.15%~0.3%钒的耐热钢,这种钢具有较高的热强性,其极限工作温度为580℃,虽然其合金成分高于15CrMo钢,但含量较低,焊接性与15CrMo钢差不多,12CrMoV钢焊件超过10 mm时,焊前应做150℃以上的焊前预热。12CrMoV钢是一种珠光体型耐热钢,在高 相似文献
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12CaO·7Al2O3溶出动力学 总被引:2,自引:0,他引:2
采用粒径不变的收缩未反应核模型法研究12CaO-7Al2O3溶出动力学,考察搅拌强度、溶出温度和碳碱浓度对12CaO-7Al2O3溶出性能的影响.结果表明:当搅拌速度达到600r/min之后,不再影响Al2O3溶出率,从而消除液膜扩散对溶出过程的影响;其它条件相同的情况下溶出温度和碳碱浓度越高,溶出性能越好;在实验范围内,溶出过程符合一级反应,受表面化学反应控制,频率因子为1.089×10-5,表观活化能为27.74kJ/mol. 相似文献
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《热处理技术与装备》2019,(1)
正Cr12W是抗磨损冷作模具钢,是高耐磨的高碳、高铬莱氏体钢。具有较高的淬透性、淬硬性、强韧性、耐磨性(比一般低合金工具钢高3~4倍)和淬火体积变形小等特点。含有较高的碳(1. 45%~2. 3%)和12%铬,还含有少量的钼和钒,钢的铸态组织与高速钢铸态组织相似。在结晶过程中形成大量的共晶网状莱氏体 相似文献
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《热处理技术与装备》2016,(3)
正12CrN i3A是用途较广的,传统的中淬透性高级合金渗碳钢。含碳量较低,加入镍、铬合金元素,能提高钢的淬透性和渗碳层的强韧性,尤其是镍,在产生固溶强化的同时,明显增加钢的塑韧性。与其他冷成型塑料模具钢相比,它的冷成型性属于中等。比12CrN i2A钢有更高的淬透性,因此,可以用于制造比12CrN i2A钢截 相似文献
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《热处理技术与装备》2018,(6)
正12CrNi3属于合金渗碳钢,是军工特钢,执行标准GB/T 3077—1999。比12CrNi2A钢有更高的淬透性,因此,可以用于制造比12CrNi2A钢截面稍大的零件。是用途较广的高级渗碳钢,与15Cr、20Cr钢相比,其强度、塑性、淬透性均高。该钢淬火低温回火或高温回火后都具有良好的综合力学性能,钢的低温韧性好,缺口敏感性小,切削加工性能良好,当硬度为260~320 HB时,相对切削加工性为60%~70%。另外,钢退火后硬度 相似文献
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以Ba(Mg1/3Ta2/3)O3为基,通过不同量的Ti取代实验,探讨Ti取代对Ba(Mgx/12Ta2x/12Ti12-x/12)O3瓷(1/3<x<4=(简称BMTT)介电性能和结构的影响.结果表明Ti4+与Mg2+,Ta5+离子对构成类质同相代换,形成Ba(Mgx/12Ta2x/12Ti12-3x/12)O3(1/3≤x≤4)系列新固溶体,与Ba(Mg1/3T2/3)O3具有相同的晶体结构.当体系组成蜝a(Mg1/6Ta1/3Ti1/2)O3时,在1480℃下烧结保温3h所制备的材料微波介电性能为εr=89,Q×f=12 700GHz(6GHz下),τf=1.9×10-4/℃. 相似文献
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Cr12钳舌模具在使用过程中出现断裂.采用光学显微镜、化学成分分析和硬度测试等方法,对模具材料进行了检测和分析.结果表明,原材料冶金质量差(碳化物呈带状分布且颗粒粗大),在锻造过程中又未能改变碳化物分布和形态,导致材料性能差.模具在使用时,其内部原有的应力平衡被破坏,使应力在块状粗长的碳化物处集中,总应力超过了材料的抗拉强度,导致模具沿碳化物脆性开裂. 相似文献