邢台电厂2号机的甩负荷试验

邢台电厂2号机为东方汽轮机厂生产的第24台20万千瓦中间再热机组,型号为N200-130-535/535型,它是制造厂经过完善化的机组。其调节系统采用东汽厂传统的全液压式。调节系统主要由调速泵、调速器滑阀、中间滑阀、油动机滑阀、油动机及调节汽门组成。调速泵将转速变化的脉冲信号转变为油压变化信     

国产200MW汽轮机加装限速装置

哈尔滨汽轮机厂生产的200MW汽轮机的微分器,是改善调速系统动态性能的重要部套。在微分器延迟活塞上加装限位装置,既保持了微分器原有的按转速微分讯号快速关闭高、中压调速汽门的作用,又增加了限制汽轮机最高转速的新功能,成为微分器的后备保护,为防止汽轮机超速事故,提供了重要的手段。一、微分器功能哈汽的微分器由主滑阀1、延迟活塞4和继动滑阀5组成(见图1)。当汽轮机转速升高时,主滑阀下脉动油压下降,主滑阀在肩部平衡油压作用下向下移动,P室通向排油侧油口打开,延迟活塞下油压降低而跟踪主滑阀下     

200MW汽轮机调速系统微分器的缺陷与改进

前言双鸭山发电厂2号200MW汽轮机为哈尔滨汽轮机厂制造，在1993年6月满负荷运行时，其调速系统微分器发生误动作，使机组负荷由200MW甩至60MW．油动机行程大幅度摆动．严重地影响了机组安全运行。经停机检查及测试有关数据后分析，测试曲线分析和解体微分器检查及计算分析，查明误动作原因为微分器缺陷所致，通过改进提高了机组安全经济运行能力。1微分器工作原理微分器是一种限制机组超速保护装置，当机组甩负荷时接受调速器滑阀脉冲油压信号，加速调速汽门动作，以达到限制转速飞升的目的。微分器由主滑阀、延迟滑阀，继动滑阀．套简、…     

国产200MW汽轮机调节系统改进

陡河电厂5号机调节系统是水电部、机械部的重点攻关项目,1984年进行了3号滑阀、凸轮型线、油动机和减少脉冲压损等方面的18项改进;近几年,围绕迟缓率大,经常犯卡,在调整负荷或周波变化时出现大幅度滑负荷或负荷突跳等问题又进行了17项改进,如推力瓦、齿形联轴节、滑阀卡涩和松旷、调速门杆松旷的改进,以及速度变动率、重叠度的调整,油质的改善等。系列改进基本上达到了预期效果。     

用分部静止试验分析汽机调速系统故障原因

本文以N100—90/535机组消除调速系统缺陷为例,介绍通过分部静止试验逐步排除疑点,从而迅速查明故障原因的过程。这种方法简单易行,立杆见影,可供同类型机组调速系统试验分析的借鉴。文中最后还提出一种通过测量油动机活塞下油压的变化来     

由华北电力科学研究院完成的热电联供200MW机闷缸隐患的发现和滑阀的改进获1996年度中国华北电力集团公司科技成果奖

其简要内容为；①在石景山热电厂4号机调试过程中发现了蝶阀油动机不能正常开启的问题。进而分析认为是蝶阀油动机滑间的设计制造问题。②经过多方努力，在不返工的情况下，在现场及时取出了滑阀。通过测量分析确认滑阀存在结构设计问题。这个问题如不消除，将会构成十分危险的引发重大事故的隐患。③由于滑间的进出油封口边各设计有4个凹口，相应地在滑间套上有4个通油窗口，一旦凹口和窗口在国周方向发生错口将造成油动机的下滑或关死，从而引起彼间的关小或关死。运行中若出现这种情况，轻则滑负荷，重则造成“闷缸”事故，致使高中压缸…     

C50型机组汽轮机调速系统油动机的改进及分析

广州发电厂C50机组投产后，经甩负荷试验，发现调速系统动态特性不合格。通过对调速系统油动机的改进，减小了调速系统迟缓率，加快了油动机的关闭速度，从而解决了调速系统动态特性超调量过大的问题。     

消除125MW机组调速系统摆动的措施及其探讨

一、前言上海汽轮机厂制造的N125—135/550/550型中间再热冷凝式汽轮机,采用全液压式调速系统。主调节回路:放大器接受旋转阻尼来的一次油压P_1,反向放大约5倍后成为二次油压P_2。二次油压P_2。直接控制各二只高、中压油动机,来加减负荷或提高和降低转速。这类机组在各地投入运行的已有几十台,总容量超过三百万瓩以上。总的说来,125MW机组调速系统的运行基本上是好的,但亦存在个别的较大的不足之处,例如,经不起外扰,即当系统上负荷突然变化较大时,二只高压油动机,有时加上二只中压油动机作不同步的大幅度的摆动,偶尔也会出现同步摆动,严重地影响了机组的安全,满发运行。本文拟就为消除125MW机组调速系统的摆动设计了一种稳压器,用来稳定二次油压P~2的油源,从而增加了系统的抗外扰性能,达到消除125MW机组调速系统摆动的目的。由此提出了一种简单切实可行的办法。     

N200—130／535／535汽轮机转速飞升原因

Ｎ２００—１３０／５３５／５３５汽轮机转速飞升原因淮北电厂张启顺东方汽轮机厂Ｎ２００—１３０／５３５／５３５型汽轮机的调速系统为液动径向泵式，由调速泵（径向泵）、调速器滑阀、中间滑阀、高、中压油动机等部套组成。作为转速感应机构的调速泵通过靠背轮和主油...     

增加调速系统局部速度变动率改善30万千瓦汽轮机组负荷摆动

一、概况30万千瓦汽轮机组是上汽厂生产的N300—165/550/550中间再热凝汽式,其调速系统为带旋转阻尼的全液压调节。调速系统的工作油压为20公斤/厘米~2,有两只高压油动机,各带4只调门;4只中压油动机,各带1只中压调门,如图1。由于高压调门的结构特点,汽轮机进汽量的调节,介于节流调节和喷嘴调节之间,原设计机组只适合于带基本负荷运行。     

调速系统不能满载及大幅度摆动的缺陷消除一例

上汽31-25-7型汽轮机调速系统系双泵液压式,1980年下半年以来,汽轮机出现了下列缺陷:(1)当功率升到2.35万千瓦后,继续增大同步器,二次油压下降正常,但油动机行程却不再增大,故不能满载;(2)当负荷发生突变时,油动机发生大幅度的不衰减摆动,摆动是低频率(频率约0.8次/秒),摆动时二次油压、负荷均随着大幅度摆动,严重时轴向位移串动为0.7毫米。     

CC140/N200-130/535/535型汽轮机调节系统故障分析

1系统概况及故障大庆热电厂1号、2号、3号汽轮机均为哈尔滨汽轮机责任有限公司生产的CC140／N200－130／535／535调整抽汽式机组。与凝汽式200MW机组不同的是，该机组调节系统增加了调压器、综合滑阀、调压器切除阔、低压油动机等，可以对外供热。在设计参数下，该机组在抽汽工况下运行，调节系统能保持电热牵连自整，即在电负荷变化时，热负荷保持不变；热负荷变化时，能保持电负荷不变。调压器采用薄膜钢带结构，当抽汽压力变化时，薄膜钢带的变形也随之变化，通过综合滑阀，对转速和抽汽压力的信号进行综合，并同时控制高、中、低压油…     

200MW汽轮机电调与液调相互无扰切换的实现

针对Ｎ２００－１３００／５３５／５３５型和Ｃ１４５／Ｎ２００－１３０／５３５／５３５型汽轮机机械液压调节系统和数字电液调节系统并存的现状，分别采用保持模拟油压与工作油压相一致及保持电调给定值、综合滑阀行程、油动机开度对应关系的跟踪方式，实现了汽轮机电调与液调相互无扰切换，切换效果较为理想，供同类型机组参考。     

汽轮机电液调速系统中的步进电机控制电路

某一汽轮机电液调速系统中,用步进电机来驱动平衡杠杆,拉动油动机控制滑阀,控制油动机活塞杆上、下移动。因此,步进电机能否正常运行直接影响着电液控制状态下油动机的正常工作,进而影响凸轮配汽机构正常控制汽流进入汽轮机。可见,良好的步进电机控制电路有利于汽轮机电液调速系统的稳定运行和提高汽轮机电液调速系统的控制精度以及系统工作的可靠性。     

N125汽轮机安全油压晃动的原因和处理

1996年11月份,6号机两次在正常运行中突然发生主汽门关闭而跳机,经分析原因,根据1996年下半年,6号机（125MW机组）在正常运行时安全油压出现异常晃动的情况（调速油和高压油都很稳定,而安全油压却在0．93～1．06MPa之间晃动,频率甚低,约每分钟变化2周）,都认为与安全油压晃动有关,所以必须尽早处理。为什么调速油和高压油稳定,而安全油压却会发生低频晃动？现从时域和频域两个方面入手,对安全油系统进行了分析。亚原因分析1．1防火油门放油阀活塞跳动是安全油压晃动的根源N125汽轮机的安全油是由高压油经过启动阀内部的节流孔…     

N125汽轮机甩负荷转速过渡过程数学解的讨论

N125型汽轮机初期生产调速系统设置液压校正器。校正器是一个微分环节,它将二次脉动油压放大三至四倍,因此,有较大干扰信号存在时,对调速系统是不利的,实践证明,取消校正器有助于消除油动机的异步晃动。目前运行的该类机组均取消了校正器,但通过数学模型仿真计算,发现无校正器机组在甩负荷时转速将飞升增高。今引用《华东电力》1987年第11期第1页“N125型汽轮机调速系统动态特性的初步     

消除N12—35型汽轮机调节汽阀危急遮断器的缺陷

温州梅屿发电厂二号汽轮机系南京汽轮电机厂N12—35型凝汽式。调节系统采用二级放大的全液压式。原设计在调节保安系统中装有一调节汽阀危急遮断器(图1部件6),当离心式危急遮断器手操或超速动作时,使危急遮断油门上油窗(图中未示出)引入高压油,并推动了调节汽阀危急遮断器中的滚珠,将高压油引入脉冲油路。此时,脉冲油压增大,错油门滑阀上移,打开高压油通往油动机下腔室的油路,接着油动机活塞迅速上移,迫使调节汽阀关闭。但调节汽阀每次仅关小一段行程后又重新开启。这样,危急遮断器起不到关闭调节汽阀的作用。     

C50型机组汽轮机调速系统油动机的改进

广州发电厂 C5 0机组投产后 ,甩负荷试验调速系统动态特性不合格。通过对该机组调速系统油动机的改进 ,减小了调速系统迟缓率 ,加快了油动机的关闭速度 ,从而解决了调速系统动态特性超调量过大的问题。     

汽轮机旋转阻尼油压和油动机升程偏离设计值时的调整经验

上海汽轮机厂出产的汽轮机,其调节系统多系纯液压式,转速信号来自装于轴头的旋转阻尼,调速汽门则由油动机控制。新机启动前调节系统的调试通常按照制造厂说明书提供的数据进行,但汽机启动后往往发现,空载额定转速下的旋转阻尼泊压(即一次油压)和油动机升程与设计值不符,致使先前静态调试时求得的同步器位置、油压关系、油动机升程等数据互相对不上号,造成混乱,不利于分析机组的试运转数据和性能。下面仅就保定热电厂5号机起动试运中所出现的上述情况,说明关于妥善处理这种问题的一点经验。     

调速系统传动机构销轴定位方式的改进

国产中小型汽轮机组大多采用提板式配汽机构。三角形杠杆的一端与调速汽门相连,另一端与油动机相连,而杠杆上的拉杆又是通过连接螺母及叉形接头等与油动机活塞上的提升杆相连接的,如图1。由于销轴的定位结构不合理,运行中曾发生多次销轴松脱、油动机活塞提升杆脱离传动机构而导致调速汽门关闭的事故。