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相似文献
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1.
为了解决中国石油锦西石化重油催化裂化装置余热锅炉蒸发段严重变形导致多次泄漏停工问题,同时提高对高温烟气余热有效的回收。对余热锅炉进行了技术改造,重新设计锅炉的汽包、水保护段、高低温过热器、减温器和蒸发段,同时增设固定旋转式吹灰器。提高蒸汽过热能力,降低排烟温度,提高高温烟气回收能力,装置的节能效果和经济效益得到显著提高。  相似文献   

2.
制氢装置内的转化炉排出的高温烟气和转化气都有大量的余热,为了充分利用此热量,降低装置能耗,在装置内分别设置了转化炉余热锅炉(ER-101),转化气余热锅炉(ER-102)各一台,两台余热锅炉共用一个汽包(D-121),转化炉余热锅炉是一台自然循环水管式余热锅炉。按烟气运动方向排列,由水保护段、原料预热段(Ⅱ)、原料预热段(Ⅰ)、过热段及蒸发段五个部分组成。  相似文献   

3.
0前言催化裂化装置是炼油厂的关键工艺装置,其能耗水平对全厂的能耗影响显著,而余热锅炉是催化裂化装置的重点节能设施。余热锅炉的长周期运行,影响着全装置的能耗及全厂能耗。余热锅炉漏烟气问题严重制约着锅炉的长周期运行。1余热炉及其运动情况1.1余热锅炉概况前郭石化分公司二套催化裂化装置(二套RFCC装置)处理能力为80万t/a,余热锅炉1990年建成投产,设计自产中压蒸汽10.33t/h。同时可过热同参数饱和蒸汽28t/h。设有对流蒸发段、对流过热段、辐射过热段可补燃瓦斯以提高产汽量。同时在蒸发段后部设有省煤器,预热除氧水。1995年该装置…  相似文献   

4.
本文阐述了余热锅炉及其产汽设备在装置中的作用,提出了汽水循环回路的结构特点,论述了催化裂化余热锅炉运行中存在的问题,并提出建议。  相似文献   

5.
某炼油厂催化裂化装置配套的由美国德尔塔公司设计的余热锅炉运行时,存在蒸发段管束气蚀泄漏、省煤器管束弯头露点腐蚀泄漏、锅炉排烟温度过高、受热面积灰严重导致炉膛压力偏高等问题。在利旧原受热面设备钢结构框架的基础上,利用原受热面布置空间,采取了蒸发段改为强制循环方式、更换省煤器换热元件和工艺流程、增设长喷管多孔激波吹灰器等技术进行改造,改造之后余热锅炉蒸汽产量由16.4t/h上升到23.57t/h、运行周期延长至1a以上、排烟温度由240℃以上下降至170~180℃,取得了良好的经济效益和社会效益,为类似德尔塔型余热锅炉改造积累了经验。  相似文献   

6.
余热锅炉是目前炼油、化工等行业普遍应用的节能设备之一。这类锅炉设计时,设计者一般只注意受压元件和受热面结构的设计,而往往忽视了对锅炉汽包中汽水分离的考虑,以致使汽包出口饱和蒸汽的含水量达2~3%以上,这说明汽水分离效果较差。  相似文献   

7.
炼油厂重整装置四合一炉对流段余热锅炉水力循环通常采用强制循环方式,目前还没有采用自然循环的先例。青海油田格尔木炼油厂重整装置在改造过程中将原来的强制循环余热锅炉改造为自然循环余热锅炉,减少了强制循环泵的设备投资和维修工作。阐述了余热锅炉自然循环计算方法及注意事项,证明了自然循环余热锅炉在重整装置应用的可行性,对装置内余热锅炉设计有一定的指导意义。  相似文献   

8.
文中分析了大庆石化公司炼油厂1.4 Mt/a催化裂化装置CO焚烧式余热锅炉改造前存在的受热面管子容易出现的胀口泄漏、排烟温度高、过热能力低等问题.通过技术改造,重新设计了锅炉的汽包、水保护段、高低温过热器、减温器、蒸发段,同时增设激波式吹灰器.提高了蒸汽过热能力,降低了排烟温度,高温烟气回收能力增强,节能效果和经济效益...  相似文献   

9.
采用不同方法对重油催化裂化装置余热锅炉的受热面积灰进行了清洗。借助Petro-SIM v3.3软件,对余热锅炉后取热系统进行了模拟,并对不同方法的清洗效果进行了评价。结果表明:采用不同的清洗方法,排烟温度均降低,锅炉总取热量均增加;在水保护段,采用水喷淋清洗法(方法 1)的脱灰效率低于大颗粒催化剂清洗法[包括部分烟气进入烟囱(方法 2)和全部烟气进入烟气脱硫装置(方法3)];在蒸发段,方法 2和方法 3的脱灰效率降低,尤其是方法 3;在省煤段,方法 1的总传热系数变化率为91.84%,脱灰效果最好。无论从排烟温度的下降,热负荷的提升,还是总传热系数的变化率来看,方法 1是最高效的。  相似文献   

10.
针对一台型号为SZL15-1.6-AⅡ(MD)的蒸汽锅炉发生的水冷壁管腐蚀泄漏事故,分析了水冷壁管均匀腐蚀和腐蚀泄漏两种不同的情况,得出产生腐蚀的原因是水质含氧量偏高以及在汽水系统中汽水分层和“汽相空间”的形成,同时,介绍了汽水分层和“汽相空间”产生的原因,并分别从设计、制造、使用、维护和检验方面给出了锅炉腐蚀的防范措施.  相似文献   

11.
结合中国石油吉林石化公司化肥厂合成氨装置运行的实际工况,分析了四大机组透平发生结垢现象的原因,并采取了相应的改进措施。结果表明,驱动透平的高压蒸汽中Na+及SiO2的质量浓度超标是导致结垢的主要因素。采用活性分子膜超微过滤组合多官能团纤维吸附凝结水处理技术对合成氨冷凝液系统进行了改造,并严格水质及蒸汽品质的控制指标,其中含Na+,SiO2质量浓度均不大于15μg/L。实施上述措施后,在为期9个月的运行周期内,四大机组透平运行稳定,减少蒸汽消耗量约10t/h,减少循环水补水量28万t,减少缓蚀剂、阻垢剂消耗量25t,有效解决了透平结垢及蒸汽管网失衡问题。  相似文献   

12.
锦州石化公司催化裂化装置采用的浮头式油浆蒸汽发生器,投用一年多(在其设计寿命之内)就发生失效。其失效形式表现为蒸汽发生器管板大面积开裂。从汽液两相流的不稳定性和旋涡脱落特性两方面分析管板开裂的原因,如两相流的基本参数的计算、两相流的静力学不稳定性和动力学不稳定性分析,两相流不稳定性的后果、旋涡脱落特性分析、错列管束上的两相流体作用力分析。找出蒸汽发生器浮头管板开裂的原因,并提出相应的改进方案。  相似文献   

13.
针对陕西延长石油集团榆林炼油厂疏水系统和凝结水回收水质等方面存在的蒸汽泄漏严重、冷凝水回收少、水质差难以达到锅炉等用水要求的问题。采用背压回水与加压回水相结合的蒸汽管网节能技术,将所有凝结水回收并精处理,处理后的凝结水送至蒸汽动力装置进行重复使用,节约了大量蒸汽,对改善低温余热的平衡及生产装置的稳定运行具有重要的意义。  相似文献   

14.
对汽轮机低真空循环水供热技术进行了分析,介绍了该技术在炼油厂动力站抽凝式汽轮机低温余热回收中的应用。  相似文献   

15.
对石化企业几种常用的凝结水精处理方法进行了简介,主要介绍济南分公司2005-006年实施的凝结水回收及精处理项目。选用耐背压率高的倒置桶式机械疏水阀和小型凝结水泵,主要回收油品罐区凝结水,经过一级隔油、二级双膜覆盖过滤、三级活性炭吸附过滤工艺精制处理后,作为中压锅炉补水,达到了预期的设计目标,年增效益246×10^4 RMB¥。  相似文献   

16.
烯烃装置裂解气压缩机组大检修期间发现汽轮机低压调节级动叶片“蜂窝状点蚀”现象比较严重,对应的静叶片及后2级静叶片也有点蚀现象.分析发现利用湿蒸汽对汽轮机吹扫的方法存在缺陷,在主蒸汽降温的过程中只考虑了高压缸防水蚀的影响,忽略了抽汽背压不可控,导致低压缸进汽压力相对该处的进汽温度过高,部分蒸汽产生冷凝液,蒸汽中夹带的水滴撞击在动叶片出汽边背弧上,致使材料疲劳破坏形成水蚀.根据操作经验和理论分析确定:吹扫工况时,低压调节级的进汽压力应低于170℃时的蒸汽饱和压力,抽汽压力应低于0.8 MPa,并利用蒸汽管网改造,控制抽汽压力在0.4~1.6 MPa.通过优化操作参数完全可以避免低压调节级动叶片水蚀.  相似文献   

17.
为了克服现有蒸汽发生器注汽成本高和蒸汽干度低的缺点,研制了燃煤过热蒸汽发生器。该发生器以煤粉为燃料,采用半露天布置方式,设置一级过热器,过热蒸汽的降温为喷水降温方式,通过调节喷水量可精确调节过热蒸汽温度。现场试验情况表明,该发生器的过热蒸汽吞吐与普通湿蒸汽相比,具有井底干度高、加热半径大、蒸馏率高、驱油效率高和增产效果显著等特点,其中试验的4口井平均排水期缩短3.5d,平均单井日产油增加2.2t,产液温度平均升高15℃。  相似文献   

18.
油嘴-压差法在计量蒸汽流量中的应用   总被引:1,自引:0,他引:1  
根据孔板计量的原理和基本方程,针对蒸汽-水两相的可转化特性,引入了校正系数K,通过单炉对单井方式注汽试验求取了K值,进而用油嘴-压差公式求出了不同油嘴、温度、压力和压差下的蒸汽流量。现场应用误差小于10%,基本满足了实际生产的需要。  相似文献   

19.
有一些超稠油区块和深层稠油区块已无法用现有普通蒸汽发生器进行注汽开采,为此,胜利油田研制了一台21MPa 亚临界湿蒸汽发生器。自1998 年2 月开始,用该蒸汽发生器在8 口稠油井(其中6 口为超稠油井)进行注汽试采,最大注汽压力达20.5MPa,均取得了良好效果。为超稠油和深层稠油区块探明地质储量及进行工业化开采提供了有效设备。  相似文献   

20.
通过在热采蒸汽发生器的燃料油中加入适量的水形成的油—水乳化燃料,可以提高燃烧效率、降低燃料油的消耗;能够有效地控制结焦,降低NOx和SOx及烟尘对大气的污染。由此得出了合理掺水率与助燃风的控制界限,提出了热采蒸汽发生器燃油乳化工艺的改进与发展方向,促进了稠油热采技术的发展。  相似文献   

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