一种具有U型换热管束的水浴式汽化器的设计

水浴式汽化器作为一种热交换的设备在低温液体汽化和空气设备中得到广泛应用。根据水浴式汽化器的工作原理及分类,以及现有水浴式汽化器存在的设计结构缺陷、换热管易泄露、维修困难、只能实现单种液体的汽化等缺点,本文论述了一种新型的具有U型换热管束结构的水浴式汽化器,该水浴式汽化器可以对不同类的液体进行汽化;即便当U型换热管出现泄露问题时,可将密封头及U型换热管从筒体上拆卸下来,从而方便检修,并且能够同时更换备用的U型换热管,从而达到不影响生产的目的。     

沉浸式汽化器壳程流体传热实验与数值模拟

沉浸式汽化器广泛应用于LNG接收站调峰系统,其中壳程水浴流动传热特性是影响汽化器换热效率的关键因素。为此,利用可视化实验研究与数值模拟两种手段研究了初始水位高度、烟气进气量和进气温度对水浴传热系数的影响规律。研究结果表明：壳程水浴能够吸收烟气携带的显热和水蒸汽冷凝释放的潜热,排烟温度与水浴平衡温度基本相当;水浴在大量换热气泡诱导作用下,通过围堰溢流形成的循环水流能有效冲刷管壁,减薄流动边界层,起到强化传热作用;初始水位高度和进气量匹配关系影响水浴溢流情况,溢流后水浴传热系数明显增加;燃料量和空气量配比情况影响烟气温度和水浴湍流动能,水浴湍流动能较小时,即使烟气进气温度增加水浴传热系数反而减小。本研究可以为沉浸式汽化器的设计提供参考。     

沉浸式汽化器壳程流体传热实验与数值模拟

沉浸式汽化器广泛应用于LNG接收站调峰系统,其中壳程水浴流动传热特性是影响汽化器换热效率的关键因素。为此,利用可视化实验研究与数值模拟两种手段研究了初始水位高度、烟气进气量和进气温度对水浴传热系数的影响规律。研究结果表明:壳程水浴能够吸收烟气携带的显热和水蒸汽冷凝释放的潜热,排烟温度与水浴平衡温度基本相当;水浴在大量换热气泡诱导作用下,通过围堰溢流形成的循环水流能有效冲刷管壁,减薄流动边界层,起到强化传热作用;初始水位高度和进气量匹配关系影响水浴溢流情况,溢流后水浴传热系数明显增加;燃料量和空气量配比情况影响烟气温度和水浴湍流动能,水浴湍流动能较小时,即使烟气进气温度增加水浴传热系数反而减小。本研究可以为沉浸式汽化器的设计提供参考。     

水浴式汽化器结构的改进与优化

对水浴式汽化器的结构进行分析和比较,并对其换热装置的弯头、套管以及开孔结构、法兰密封面、垫片、辅助结构等进行优化和改进。     

SCV耦合传热特性实验研究与数值模拟

浸没燃烧式汽化器(SCV)是液化天然气(LNG)接收站中一种必不可少的换热设备,主要通过水浴系统作为中间介质实现烟气与LNG之间的热量传递。搭建一套完整的SCV流动换热实验平台,对其内部复杂的传热特性进行研究。可视化实验结果揭示了汽化器内部一些独特的流体动力学现象(局部水浴结冰等),同时通过建立的气液两相混合物与跨临界LNG耦合传热计算模型得到了换热管束内外局部流体温度和局部传热系数分布曲线,并分析了LNG进口压力、LNG入口速度、初始水位高度以及烟气进气量对NG出口温度和水浴温度的影响规律。研究成果能够为SCV国产化设计提供重要参考。     

SCV耦合传热特性实验研究与数值模拟

浸没燃烧式汽化器（SCV）是液化天然气（LNG）接收站中一种必不可少的换热设备,主要通过水浴系统作为中间介质实现烟气与LNG之间的热量传递。搭建一套完整的SCV流动换热实验平台,对其内部复杂的传热特性进行研究。可视化实验结果揭示了汽化器内部一些独特的流体动力学现象（局部水浴结冰等）,同时通过建立的气液两相混合物与跨临界LNG耦合传热计算模型得到了换热管束内外局部流体温度和局部传热系数分布曲线,并分析了LNG进口压力、LNG入口速度、初始水位高度以及烟气进气量对NG出口温度和水浴温度的影响规律。研究成果能够为SCV国产化设计提供重要参考。     

剑鞘式汽化器在液氯汽化中的应用

分析了液氯汽化工艺中釜式液氯汽化器、剑鞘式液氯汽化器的设备结构和汽化工艺特点,针对釜式汽化器存在的缺陷,改造采用了剑鞘式汽化器,介绍了液氯全汽化工艺改造及运行效果。     

一种空温式低温星形自增压汽化器的轻量化设计

文章针对一种低温液体储罐自带的汽化器,根据所满足的热量平衡、几何尺寸要求以及每根星形翅片管上平直翅片数目要求等约束条件和,以汽化器总质量最小为目标函数,建立了一个以汽化器几何尺寸参数和翅片数目为优化变量的混合整数非线性规划模型(MINLP问题)。利用分支界定法求解该优化模型,可以得到不同工况下汽化器的最优几何结构。计算表明,在设计工况下,优化后的汽化器质量相对初始设计以往减轻25.3%,这表明优化设计能有效减少汽化器质量。本文也讨论了环境温度对气化器几何尺寸和总质量的影响,在汽化要求一定时,随着环境温度的增加,所需汽化器的总设计长度和总质量以及翅片管的数量都逐渐减小,并与环境温度之间呈非线性关系。     

螺旋盘管式汽化器的设计及计算

介绍了一种螺旋盘管式汽化器的工作原理及适用范围,给出了确定该汽化器的传热系数、换热面积的公式和方法,并对其结构尺寸选择提出了合理化的建议,为螺旋盘管式汽化器的计算和设计提供参考。     

液氯汽化器及防止三氯化氮积聚问题

本文介绍几种常用的液氯汽化器结构型式及工艺技术操作特性,并就各种液氯汽化器的应用范围及安全性作了讨论。指出套管式液氯汽化器由于三氯化氮的富集积聚可能性最小,使用上较安全,且只要保持进套管式汽化器的液氯有足够高的压力,可使出汽化器的气氯达到0.98MPa(表压)。     

焦炉煤气制甲醇系统补氧的技改实践

焦炉煤气制甲醇生产中空分系统液氧汽化装置存在供氧能力不足的问题。在原有液氧汽化装置基础上进行了技术改造,通过新增1台离心式液氧泵、1个水浴汽化器、1个中压液氧储罐和改造部分管路,弥补了原系统氧量不足的问题,促进了甲烷向甲醇合成有效气体成分的转化,提高了甲醇产量,创造了更好的经济效益。     

二甘醇完全汽化法合成吗啉

介绍了生产吗啉不断改进的过程,通过改进汽化器的结构,采用二甘醇完全汽化法合成吗啉新工艺,提高了吗啉的收率,增加了效益。     

液氯汽化器排污物中NCl_3含量的估算

本文根据本厂的实际情况,通过对液氯汽化器排污液氯中NCl_3含量的估算,找出与原料氯中NCl_3含量的关联。并根据原料氯中NCl_3的含量,对排污液氯中的NCl_3含量进行预测,指导汽化器的排污。     

浅谈LNG蒸汽型汽化器的设计

以根据低温液态气体汽化器的用途为起点,重点介绍了新型的蒸汽直接加热型汽化器的基本工作原理和汽化器的特点,以供广大用户在汽化器的选型时参考。     

消除氯中三氯化氮富集危害的有效方法

从三氯化氮富集引起的多起事故出发,找出容易富集三氯化氮的部位主要是液氯汽化器和氯气缓冲罐,分析各种结构形式的汽化器和缓冲罐富集三氯化氮的可能性及原因,提出有效的处理和操作方法.     

液氧储罐自增压汽化器的技术改造及效果

本文对某厂液氧罐自增压汽化器的相关故障进行分析,应用翅片管传热理论进行了详细计算,提出了自增压汽化器扩容的观点,最后得出具体的自增压汽化器扩容数量,并提出了整体的改造方案.     

消除氯中三氯化氮富集危害的有效方法

从三氯化氮富集引起的多起事故出发，找出容易富集三氯化氮的部位主要是液氯汽化器和氯气缓冲罐，分析各种结构形式的汽化器和缓冲罐富集三氯化氮的可能性及原因，提出有效的处理和操作方法。     

连续套管式液氯汽化器装置的研究

目前,很多化工企业依然使用传统的液氯汽化器,但是传统的液氯汽化器具有很多缺点,有时候甚至不能满足生产需要。本文根据作者多年的对液氯企业设计的经验,总结和改进出了一种新型的连续套管式液氯汽化器。     

环氧乙烷在汽化器中汽化的计算

采用Aspen Plus软件对合成碳酸乙烯酯装置原料混合汽化器中的环氧乙烷全部汽化进行模拟.通过模拟得出压力为2.0 MPa和2.75 MPa时环氧乙烷汽化温度分别为294.42 K和305.17 K.并得出原料混合汽化器的操作温度305.17 K,低于设计温度353.15 K,达到节能降耗的目的.     

两次三氯化氮爆炸原因分析及对策

1爆炸经过（1）第一次爆炸1995年7月21日14：20左右．液氮工序操作工包装完液氯后，对1#汽化器实施排污作业，当打开排污阀排污几秒钟启关阀．稍后又开启排污阀约1min．随即排污阀发生粉碎性爆炸。（2）第二次爆炸1995年10月17日，液氮2#汽化器下封头排污口法兰垫片泄漏，检修工对包装完液氮的汽化器实施排污处理（将三氯化氮污物排至排污槽进行脱氯及中和处理，而后排放）。检修工对汽化器余氯处理完毕后，重新换好法兰垫片。关闭汽化器排污闻及所属附阀，用氯气对汽化器试压（0.5MPa），检查无异常。当检修工脱离现场约20min（距现场约30…