变压膜渗透空气分离制氧实验研究

在稳态膜渗透的基础上提出了一种新的非稳态渗透流程。该流程是一种循环操作过程,每一周期包含加压、抽真空以及排空三个阶段。实验研究了加压时间、抽真空时间和排空时间对空气分离制氧的产品平均纯度、平均流量和回收率的影响,并与稳态渗透实验结果进行了比较。结果表明,当富氧纯度相同时,变压渗透过程能够得到比稳态渗透更高的氧气回收率和富氧流量。     

SiCl4氨解法制备高纯度的Si3N4粉的研究

本文研究了影响Ｓｉ３Ｎ４粉中杂质氧和氯的含量的因素和如何提高粉料的纯度。实验表明：原料ＳｉＣｌ４（液）和ＮＨ３（气）的纯度对粉料中杂质氧和氯的含量影响不大。制备粉料过程中，加热温度越高，加热时间越长，粉料中杂质氯的含量越低；不同的保护气氛对粉料中杂质氧和氯的含量的影响大，保护气氛为真空，得到的粉料质量很差，粉料中杂质氧和氯的含量均很高。在高纯Ｎ２气氛中制粉，得到的粉料其纯度亦很低，含氧量达４％￣６     

试论我国钢铁业对制氧机的需求

综述了钢铁工业用氧技术的发展、钢铁增产与制氧机的关系、钢铁工业对制氧机的要求。从炼铁、炼钢、轧钢等列述了单位用氧量与氧气纯度的要求。炼铁富氧熔炼,要低纯度制氧机,炼钢需氩气和高纯度氧气(99.7%以上)。对钢铁用制氧机要求可靠稳定、低能耗、长周期。本文可供制氧行业规划参考。     

制氩系统工况恢复过程中氧纯度异常降低原因分析

循环粗氩泵突然停运后,由于故障而延迟了启动时间,使制氩系统工况不能及时恢复。在循环粗氩泵启动后恢复氩塔工况的过程中,由于采用了不恰当的操作方法,氧纯度在极短的时间内降到低于仪表量程,影响了整个炼钢用氧。文章叙述故障发生的过程,分析氧纯度异常降低的原因,最后总结避免此类故障发生的操作经验。     

适合富氧燃烧发电系统的空分制氧能耗分析

根据富氧燃烧对氧气需求的特点,讨论比较了基于深冷低温工艺的空分制氧设备的类型及流程,探讨了适合富氧燃烧发电机组的改进空分流程与参数选择,基于空气分离的热力学原理与空分系统主要设备耗功计算方法,以300 MW燃煤富氧燃烧机组为对象,计算了不同空分流程、不同制氧纯度的空分设备能耗和厂用电率,分析结果表明:氧纯度降低时,虽然...     

苏联Кт-70型空分装置上塔的技术参数

<正>苏联Кт-70型空分装置,产氧66000米~3/时(另外资料介绍,其氧纯度为95%,系高炉制氧机——编者)。下表列出了其上塔采用环流式塔板与错流式塔板的比较特性参数。     

第三讲 空分精馏塔的设计计算

精馏塔塔板数的计算是根据空气精馏过程的规律和产品纯度等要求进行计算的。本讲主要介绍空气精馏过程的规律,及氧、氮二元混合物的溶液特性和精馏计算。在这基础上进一步介绍氧、氩、氮三元混合物的精馏过程的近似计算。     

微型VPSA制氧流程反吹实验研究

对微型VPSA制氧反吹流程进行了实验研究,探讨了反吹气量、节流阻力、产品气量对产品气纯度的影响规律.结果表明:有反吹流程的VPSA流程制氧效果明显优于无反吹流程;恒压反吹流程的制氧效果优于增压反吹流程.相同条件下,随着反吹气量的增加,产品气纯度先增加后减小,存在一个最佳值;节流阻力越小,产品气中氧气体积分数越高,对应的最佳反吹气量和最佳反吹比越大;VPSA流程的最佳反吹气量和最佳反吹比远远小于PSA流程.     

单吸附床微型真空变压吸附制氧实验研究

介绍了单吸附床真空变压吸附(RVPSA)制氧的原理和流程,通过实验研究了微型RVPSA制氧过程中吸附时间、抽真空时间、吸附床长度、反吹阻力、分子筛颗粒直径和产品气流量对产品气浓度的影响规律。实验结果表明随着吸附时间和抽真空时间的分别增加,产品气纯度先升高后下降,存在一个最佳的吸附时间和抽真空时间;产品气纯度随着吸附床长度的增加而上升;随着反吹阻力的增大,产品气纯度升高到一个峰值后开始下降;对于不同的实验条件,都有一个最佳的吸附剂颗粒尺寸。     

微型单塔RPSA制氧工艺参数研究

介绍了单塔快速变压吸附制氧的原理和流程,通过实验研究了微型RPSA制氧过程中几个主要的工艺参数对系统性能的影响规律。实验结果表明:随着吸附时间和解吸时间的增加,产品气纯度先升高后下降,存在一个最佳的吸附时间和解吸时间;在本实验条件下,随着反吹阻力的增大,产品气的纯度升高,但其升幅逐渐减小;产品气的纯度随着吸附塔高径比的增大而增大。     

双芯、多芯镍铬—镍硅铠装热电偶材料工艺研究

本文对双芯、多芯镍铬—镍硅铠装热电偶材料进行了研究,并通过不同的退火方式研究了各种退火状态下的热电特性,同时研究了氧化镁绝缘材料纯度对铠装热电偶材料热电势和绝缘电阻的影响其要点如下; 1.氧化镁瓷柱纯度直接影响到铠装热电偶的绝缘电阳和热电性能、并随着温度的升高而加剧,不论是采用那种退火方式,氧化镁瓷柱的纯度对热电势的影响,基本上是在600℃以下变化平缓,高于600℃其热电势急剧下降,因此为了保证铠装热电偶的热电特性和绝缘电阻,其氧化镁的纯度必须控制在99％以上。     

制取中纯氧的大型空分设备与转炉炼钢用氧

<正>在众多的工业氧用户中,为了满足不同的需要,有的只要求中等纯度气氧,如高炉富氧鼓风,只要求98%纯度的氧。这种情况,究竟采用空气与氧混合的方法,还是直接从空分设备中制取中等纯度氧,就应从经济角度来决定。     

有关炼铁用氧的几个问题

对钢铁厂内炼铁用氧趋势作了叙述,对新的炼铁方法(侧重COREX法)用氧情况作了介绍,并对炼铁用氧的纯度,压力及用量作了探讨。图1表3参2。     

带氩空分主冷微漏的判断

简述带氩空分主冷微漏的几种现象:气氧纯度低于与液氧成相平衡的气氧纯度;氩馏分口组分发生变化;明显标志是粗氩纯度下降,含氮量增多。     

氧气纯度与空分流程经济性分析

从物料平衡，能耗和流程效率几个方面入手，分析了氧气纯度对空气设备的氧气产量，氧提取率，最小分离功，实际功和流程压力等流程经济性至关重要的几个参数的影响，并以具体计算实例进行了说明。结果表明，合理地选用低纯度制氧机可带来明显的效益。     

单吸附床微型真空变压吸附制氧实验研究

介绍了单吸附床真空变压吸附（RVPSA）制氧的原理和流程，通过实验研究了微型RVPSA制氧过程中吸附时间、抽真空时间、吸附床长度、反吹阻力、分子筛颗粒直径和产品气流量对产品气浓度的影响规律。实验结果表明：随着吸附时间和抽真空时间的分别增加，产品气纯度先升高后下降，存在一个最佳的吸附时间和抽真空时间；产品气纯度随着吸附床长度的增加而上升；随着反吹阻力的增大，产品气纯度升高到一个峰值后开始下降；对于不同的实验祭件，都有一个最佳的吸附剂颗粒尺寸。     

综合气化联合循环发电设备的制氧机

分析了生产低纯度氧的非综合型低温循环与综合气化联合循环发电设备相配的选择,介绍了制氧机的传统双塔流程、Ziemer低纯度流程、Kleihberg低纯度流程,也介绍了综合型制氧机流程及空气与热量的综合利用。图7。     

微量氧对单壁碳纳米管生长的辅助催化作用研究

采用温控电弧炉，分别于He气氛和催化剂中加入不同量的氧，系统地研究了氧对纳米管形成的影响。TEM等研究分析表明，气氛中含有一定量的氧有利于氧化非晶碳促进纳米管的生长；催化剂中加入金属氧化物可以起到辅助催化的作用，减少产物中杂质含量，提高单壁碳纳米管的纯度。     

制氧工问题解答(四则)

<正>1．问:为什么带制氩装置的空分塔上塔塔板数比不带(制)氩的上塔塔板数要多?答:空分塔中塔板数多少,由产品纯度和产量决定。单高设备中,如氧纯度高,氩主要从氮气中排掉;如氮纯度高,氩主要从氧气中排掉。双高设备,氩大部分从污氮中排掉,其次随氧排掉。如单为提高氧、氮提取率和纯度,增加塔板数,就要增加单位氧、氮的能耗。为此,不制氩的空分设备当氧或氮纯度和提取率一定时,不是过多地设置塔板数,而是取最佳的塔板数。     

KFS-300-2型分馏塔的操作介绍

在毛主席的正确领导下,我国的工业和农业获得了大幅度的发展,这样,对制氧设备的需要量相应的就要增多,而对其产品——氧、氮的纯度要求也愈来愈高。我厂为了适应形势的需要,对50米~3/时制氧设备进行了改装,发展了一种新品种(即将23—300型空分塔变成KFS—300—2型)。通过改装后,使氧纯度在99.2%以上,氮纯度达到99.9%以上。据有关部门反映,现在有很多单位准备在中小型设备上改装能同时生产高纯度氧、氮,有的单位已改装好,并投入生产,也有的单位是我厂的KFS—300—2型设备。各单位在改装和操作中积累了不少经验,但也存在一些问题。这里简要的谈一些自己在试车中的一点体会,供同行们作参考。