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Ⅰ、Ⅱ型及复合型裂纹动态应力强度因子的有限元分析 总被引:1,自引:1,他引:0
对含有预制裂纹的中心穿透裂纹板和三点弯曲试样在动态载荷作用下进行了有限元模拟。前者裂纹面与载荷作用方向的夹角取15°~90°之间的6种情况,后者按纯Ⅰ型和纯Ⅱ型两种方式进行加载。得到了Ⅰ型和Ⅱ型动态应力强度因子的时间历程,并研究不同裂纹角对动态复合比的影响。结果表明:中心穿透裂纹板试样在15°和90°两种情况下KⅡ(t)和KⅠ(t)分别占主导成分;45°时KⅠ(t)和KⅡ(t)基本相同;随着裂纹面与载荷夹角的增加KⅠ(t)呈增加趋势而KⅡ(t)呈先增加后减小趋势。三点弯曲试样按纯Ⅰ型加载时KⅡ(t)基本为零,按纯Ⅱ型加载时KⅠ(t)幅值随时间而增加。 相似文献
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刘德新 《机械工人(冷加工)》1978,(9)
在测绘齿轮时,压力角测定较难,压力角有14°30′和20°等几种,模数制采用20°,径节制采用14°30′,下面介绍用样规测定20°和14°30′两种压力角的方法。样规根据齿轮的啮合原理作成齿条形式(图1),可用2~3毫米淬火钢板或废锯条,大模数样规齿数做2~3齿,小模数可多做几齿。样规齿形精度 相似文献
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我厂外接加工J5 3 30 0摩擦压砖机的床身螺母。该螺母由外套 (材质为ZG4 5 )及铜制螺母组装而成。螺母外套由M2 6 5× 4的螺纹与铜螺母连接 ,并打入销钉。铜螺母内孔有长 6 30mm的四线方牙螺纹 ,螺纹参数为 (见图 1) :螺距 4 4mm ,导程 176± 0 .0 7mm ,螺纹外径2 2 7D7+0 .6 0 mm ,螺纹内径191D4 +0 .0 90 mm ,螺旋升角 14°2 5′。图 1 四线方牙螺纹参数四线方牙螺纹是一种非标螺纹 ,加工难度较大。为此 ,我们设计制造了一种采用切削 +挤压方式加工螺纹的成形车刀 (见图 2 )。该刀具有以下特点 :(1)为适应大孔径螺纹… 相似文献
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顾虎生 《机械工人(冷加工)》1978,(12)
图1所示的开口式皮带轮传动中,两皮带轮的包角α、β值按下式计算:式中:D──大皮带轮的直径;d──小皮带轮的直径;α──小皮带轮的包角;β──大皮带轮的包角;A──中心距。利用图2的图表可以很快地确定皮带轮的包角值。例如:大皮带轮直径为100厘米,小皮带轮直径为50厘米,两皮带轮中心距250厘米时,将D-d=50厘米和A=250厦米的两点连线交于斜线即可求出:α=168°30′;β=191°30′。所求得的包角值应保证α≥150°,否则应增加A或减少D-d值或者采用张紧轮装置。若D-d和A的单位均改为毫米,图2同样可用。对于图3所示的交叉式皮带传动,也 相似文献
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一般使用的B 型薄壁管扩口式管接头的结构,由具有74°外锥面的接头体1、带有66°内锥孔的螺母2、扩过口的冷拉紫铜管3等构成(见图1)。具有结构简单、尺寸紧凑、重量轻、使用简便等优点。故在机床行业液压系统管路中广泛采用,适用于中低压(3.5~16MPa)液压系统管路。使用时将扩过口的管子置于接头体74°外锥面和螺母66°内锥孔之间,旋紧螺母使管子的喇叭口受压,挤贴于接头体外锥面和螺母内锥孔的间隙中,从而产生密 相似文献
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图 1所示为一种新型浮动镗刀的结构。该镗刀由刀体、刀片、尼龙支撑块、定位块、断屑板、微调螺钉、联接螺钉、紧固螺钉等组成。镗刀的两块刀体通过联接螺钉 1联接为一体 ,两片硬质合金刀片对称布置于刀体两端 ,刀片通过紧固螺钉 1、压块和垫片夹持在刀体上 ,压块厚度可根据切削用量进行调整。该浮动镗刀采用断屑板断屑。镗刀切削角度为 :主偏角κr=2°30′~ 3° ,副偏角κr′ =30′~ 1° ,后角γ =2°~ 4°。两片硬质合金刀片的前刀面位于镗杆方孔中心平面内 ,有利于提高刀片形状精度。两个尼龙支撑块分别用紧固螺钉 2固联于两片硬质… 相似文献
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錐管螺紋联接可以在不使用密封材料的情况下获得良好的密封性,故而在管道联接中得到广泛应用。根据标准的規定:螺紋的中徑在一个錐面上(見图1)。这个錐面的錐度是1:16(或錐角2φ=3°34′48″),在一般沒有靠尺附件的普通螺絲車床上就无法进行加工。为此,設計了下述装置,可在C620型或其他有方刀架的車床上加工6吋以下的錐管螺紋。整个装置做成一个整体,安装在車床的方刀架上。由于結构比較紧凑,体积小,方刀架仍可轉动,因而保 相似文献
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为了得到滚动螺母丝杠装置(以下简称装置)最佳的刚度、空程转矩、承载能力和工作平稳性,接触角α(图1)应作成45°。这个角度值与径向间隙值△=d_r-d_B-2d_w有直接关系,式中d_r和d_B为螺母和丝杠螺纹槽的直径;d_w为钢球直径。直径d_w用标准量具测量。直径d_B用万能显微镜测量。 相似文献
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吊环螺母是柴油机上的吊装件,如图1,我厂一直是在 C616车床上加工的,其工艺步骤如下: (1)装夹;(2)钻 M12底孔φ10.2;(3)齐端面、倒角1.5×120°和1×45°;(4)攻丝 M12;(5)卸活。以前,我们完成钻孔、攻丝两个工步都 相似文献
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铣床主轴及铣刀杆的7:24锥度(斜角a=8°17′50")均须磨削加工。国产M1432A型万能磨床上工作台的逆时针方向回转角度标牌的最大示值为9°,而实际略大于7°,故不能加工7:24锥度,给生产造成一定困难。具体解决办法是:将上工作台按顺时针方向回转露出下工作台3的凹腔,用手电钻将后面的翻边钻去约10mm,并修平整,给螺母以足够的行程空间。小改的方案有二,其一:将压盘1及螺杆2凸缘的左侧均车去约5mm,使螺杆工作长度方向相应增加。其二:更换一根加长约8mm螺纹的螺杆2。此两 相似文献
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《中国制造业信息化》1991,(2)
我厂为上海汽车齿轮厂生产 Yx9332型高效倒角机,其特殊铣头内有两对锥齿轮,由于其轴交角和节锥角很小(轴交角12°30′,大、小轮节锥角分别为8°06′和4°24′),受我厂现有的设备和刀具条件的限制,试造时,齿部用成形法在 X 62W 型万能铣床上加工成直齿锥齿轮。由于齿轮啮合重迭系数小(仅为1.01),齿轮精度低(低于九级),加上转速又高(小轮转速最高达到2800 相似文献
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笔者设计了一种用于外圆滚压加工的单珠弹性滚压工具 (见图 1)。当钢珠与旋转的工件接触时 ,钢珠 1在钢珠圈内自由旋转 ,并沿机床走刀方向前进 ,与工件表面形成人字形的顺滚运动。钢珠 1的旋转中心靠圆珠盘 3定心。为保证钢珠 1沿机床走刀方向前进 ,不发生上下左右移动 ,小钢珠平面必须与被加工表面形成 2 5°~ 30°的角度。1 大钢珠 2 工件 3 圆珠盘 4 保持器 5 刀杆图 1 单珠滚压头的结构小钢珠圈直径D′的计算公式为D′=2dsin[(180° -A) / 2 ]/sinA +B式中 d———小钢珠直径B———小钢珠间隙系数 (取 0 … 相似文献
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陈家芳 《机械工人(冷加工)》1958,(10)
在车床上车削内外圆锥体时,一般是采用回转小拖板的方法来车削的。回转的角度α可用公式计算,即:α≈28.7°×大头直径-小头直径/长度…………………………………………(1)或tgα=大头直径-小头直径/2×长度……………………………………………(2)公式(1)中的常数28.7°是弧度(径)的一半。1弧度=57.3°。但是由于小拖板回转的角度是圆锥体锥角的一半,所以57.3°÷2=28.65°≈28.7°。由上面可知这个公式是近似的,它只适用于锥主不大的圆锥体,锥度曾大它的 相似文献
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根据内燃机曲轴产品质量分等标准JB/NQ/62.1—87,要求各连杆轴颈对第一连杆轴颈中心线的角度偏差一等品为±20′,为使检测时较为直观,通常称拐颈180°对称度。我厂生产的492Q曲轴(见图1)。在加工过程中,为确保各拐对称度的设计要求,一般在精磨后,抽样检查,利用平板检验的方法,将1、5主轴颈轴线与Ⅰ拐轴线调平,用高度尺、百分表测Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ拐的高点,然后将工件翻转180°再测,两 相似文献
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JS系列搬手钻夹头,是各类钻床、手电钻及车床设备进行钻削加工的必须工具,该产品采用三爪搬手夹紧式结构,螺母为梯形齿内螺纹,螺纹为30°锥体螺旋推进三个卡爪,实现对钻头的夹紧和松开,其30°锥体螺旋螺母(见图1)则是实现对钻头的夹紧和松开关键零件,不仅夹紧钻头要牢固可靠,有可靠的精度,还要传递钻削时要求 相似文献
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汪关顺 《机械工人(冷加工)》1980,(8)
凸轮杠销式机夹不重磨车刀的结构,如图所示。当拧紧螺母时,杠销(图2)上R2.5×30°的圆弧斜面沿着刀体上R2.5×30°的圆弧槽向下移动,杠销带动刀片,迫使靠向刀体定位面,从而压紧刀片。这种结构的特点:简单、紧凑、夹紧可靠。对于四边形、五边形刀片同样可以采用此结构。注意事项:1.这种结构夹紧力大,使用时螺母不宜拧得太紧; 相似文献