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对Ti_3-Mo-Nb,Ti_3Al-Nb-V,Ti_3Al-Zr-V三个赝三无合金系的实验结果表明,α_2/α_2+β相界遵守电子浓度规律,且合金元素的价电子数由它们的电子结构决定过渡族元素Ti,Zr.V,Mo,Nb的价电子为s+d电子。即N_(Ti)=N_(Zr)=4(s~2d~2),N_v=5(s~2d~3),N_(Nb)=5(s~1d~4),N_(Mo)=6(s~1d~5)、非过渡族元素Al的价电子为s+p电子,即N_(Al)=3(s~2p~1)α_2相的计算模型为N=ΣN_if_i,α_2/α_2+β相界的特征电子浓度值为N_c=ΣN_if_i=3.787. 相似文献
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对Ti3Al-Mo-Nb,Ti3Al-Nb-V,TI3Al-Zr-V三个赝三元合金系的实验结果表明,α2/α2+β相界遵守电子浓度规律,且合金元素的电子数由它们的电子结构决定,过渡族Ti,Ti,Zr,V,Mo,Nb的价电子为s+d电子,即NTi=NZr=4(s^2d^2),Nv=5(s^2d^3),NNb=5(s^1d^4)NMo=6(s^1d^5);非过渡族元素Al的价电子为s+p电子,即NAl 相似文献
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研究了Ti-47Al合金添加少量Nb、Cr、V元素(1at%-2at%)并经恒温锻造后,在不同热处理制度下的显微组织特征,以及Nb、Cr、V对合金组织的影响。结果表明,Ti-47Al-2Nb-1Cr-1V及Ti-47Al-2V-1Cr合金的热处理组织形貌主要取决于高温处理的温度、在(γ+α)两相区,稍低于Ta温度处理时,α相显著粗化,随加热温度的降低,α、γ两相均明显细化,进一步降低加热温度,发生γ,相的明显粗化。通过控制高温加热温度及时间,可以有效地控制合金的组织,使其获得全片层、近片层、双态、近双态、近γ以及细化的近γ组织。 相似文献
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利用电子探针微区成分分析测定了Ti-Al-Si系低Si部分的α(α2)/γ相平衡关系,并进行了热力学分析.结果表明,相对于Ti-Al二元系,Si的加入使α(α2)/(α(α2)+γ)相界线向富Ti方向移动,而(α(α2)+γ)/γ相界线变化不大;Si具有细化片层组织的作用,井使其粗化困难;Si在α(α2)相中的溶解度大于γ相,为α相稳定化元素;Si含量为1.0%(原子分数)时,组织中出现第三相Ti5Si3. 相似文献
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用透射电镜及备有拉伸装置的S-570扫描电镜,研究了Ti3Al-Nb(Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo)(摩尔百分数)合金在不同热处理制度下的组织形貌以及试样的拉伸断理解过程,结果表明,合金在α2+β两相区因溶1h水冷处理,组织由α2相、B2相和o相组成,初生α2相体积分数不同,合金试样拉伸断裂机制不同,初生α2相体积分数低时,变形主要在B2相,裂纹主要在B2相内形核,随着B2相的减少, 相似文献
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利用透射电子显微镜,采用双倾双束技术和g·b不可见判据,分析了Ti-25Al-10Nb-3V-1Mo(at.-%)合金中α_2相(D0_(19)结构)在25—700℃拉伸形变时的位错类型和滑移系.结果表明:室温拉伸形变主要源于a型位错在棱柱面或基面滑移,如〈110〉{100},〈110〉{0001};和少量+/2型位错对在棱锥面滑移,如〈116〉{201};+/2,型位错密度随形变温度提高而减少,400℃拉伸形变时出现大量孪晶;700℃形变时没有+/2型位错对出现,开动的是主要型位错在棱柱面、基面滑移和型位错对在棱锥面滑移,如〈110〉{210}. 相似文献
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Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo合金的超塑性 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了温度及应变速率对Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo(at.-%)合金超塑性能的影响.试验结果表明,在980℃,3.5×10~(-4)s~(-1)的最佳超塑变形条件下,合金显示出较高的超塑性;应变速率敏感性指数m为0.69,拉伸延伸率El.为818%.根据其细小的α_2+β_0两相组织和等温拉伸的试验方法,确定合金的超塑性属于细晶组织超塑性.在超塑变形过程中,合金无空洞产生,显微组织发生动态粗化. 相似文献
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利用透射光电显微管,采用双倾双束技术和g.b不可见判据,分析了Ti-25Al-10Nb-3V-1Mo(at.-%)合金中α2相(D019结构)在25-700℃拉伸形变时的位错类型和滑移系,结果表明:室温位伸形变主要要源于α型位错在棱柱面或基面滑移,如(1120)(1010),(1120)(0001);和少量C+a/2型位错对在棱锥面滑移,如(1126)(2021);C+a/2,型位错密度随形变温提 相似文献
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^^α(α_2)/ PHASE EQUILIBRIA IN Ti-Al-Si SYSTEM 总被引:1,自引:0,他引:1
利用电子探针微区成分分析测定了Ti-Al-Si系低Si部分的α(α2)/γ相平衡关系,并进行了热力学分析.结果表明,相对于Ti-Al二元系,Si的加入使α(α2)/(α(α2)+γ)相界线向富Ti方向移动,而(α(α2)+γ)/γ相界线变化不大;Si具有细化片层组织的作用,井使其粗化困难;Si在α(α2)相中的溶解度大于γ相,为α相稳定化元素;Si含量为1.0%(原子分数)时,组织中出现第三相Ti5Si3. 相似文献
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TiB2和ZrB2晶体结构与性能的电子理论研究 总被引:9,自引:4,他引:5
根据固体与分子经验电子理论,对TiB2和ZrB2相进行了价电子结构分析,采用键距差(BLD)方法,计算了TiB2和ZrB2晶体中各键上的共价电子数。结果表明:TiB2和ZrB2相是靠键距为√3α/3的B-B最强键连接的,该键上的共价电子数影响化合物的硬度。化合物的强度可由η=n√nT来衡量。 相似文献
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金属间化合物γ—TiAl基合金的制备技术,性能及应用 总被引:1,自引:0,他引:1
γ一Tial的诸多特性引起人们的广泛关注.从室温到高温, γ-TiAl的比强度(Rp0.2/ p)与IN718合金相当,比模量(E/p)远高于IN718及IMI834合金,热膨胀系数(CTE)介于IN718与Ti—6Al-4V合金之间. γ-TiAl墓合全的加工TiAl的合金成分一般为Ti-Al45-48-X11-3-X21-10-X21-10-X3<1X1= Cr, Mn, V;X2= Nb, Ta, W, Mo; X3=Si,B,S.加工路线分铸使冶金(IM)和粉末冶金(PM)两大部分.与合金成分有关的… 相似文献
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利用ZrO_2固体电解质氧浓差电池测定了电渣重熔用CaF_2+Al_2O_3和CaF_2+Al_2O_3+CaO系熔渣的氧渗透率,考察了熔渣成分及温度对熔渣传氧性能的影响.在1673—1873K和0.1MPa的氧气氛下,侧得这两个渣系熔渣的氧渗透率分别为1×10-(20)—6×10-(19)和1×10 ̄(21)—5×10 ̄(18)molO_2·cm ̄(-1)·s ̄(-1);随MnO_2,Fe_2O_3,Cr_2O_3,TiO_2,CaF_2含量和碱度(CaO/SiO_2)的增高,熔渣的氧渗透率增大,MnO_2和Fe_2O_3的影响尤为显著;随温度的升高,熔渣的氧渗透率增大,且可按速率过程来处理CaF2基多元复杂熔渣的传氧过程。 相似文献
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本文通过对一种Ti_3Al基金属间化合物(Super-α_2)进行加氢处理,系统研究了由此引起的化合物显微组织的变化.实验结果表明,加氢处理会使Super-α_2的显微组织发生明显变化,使连续缓慢冷却处理组织中的α_2相从正常处理下的近等轴状变成针状或魏氏组织状;并可使时效处理组织中析出相的形貌和分布更加规则和均匀.此外,加氢处理还可以促进组织中O相的形成.加氢处理的Super-α_2在组织上发生变化的本质原因是,氢作为强β相稳定元素,显著地降低了化合物中α_2(或O相)/β的转变温度,并从热力学和动力学上强烈地影响β→α_2(及O相)的相转变过程. 相似文献
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INFLUENCEOFALLOYINGELEMENTS(Nb,Mo,V)ONMICROSTRUCTUREOFTi_3AlBASEALLOYS¥SONGDan;DINGJinjun;WANGYandong(AnalysisandTestingCente?.. 相似文献
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不同组织的Ti—47Al—5(Cr+V+Mo+Nb)合金的断裂特性 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了Ti-47Al-5(Cr+V+Mo+Nb)合金室温,高温拉伸断裂特性以及断裂韧性与合金组织的关系,揭示出γ-TiAl合金不同组织的断裂特性及其断裂机理。 相似文献