全密封箱式氮碳共渗生产线在柴油机曲轴上的应用

介绍了全密封箱式氮碳共渗生产线的结构、性能、工艺流程、NH3 CO2 N2气体氮碳共渗工艺、共渗层的显微组织和性能，以及在BJ493Q型柴油机曲轴生产上的应用。     

4Cr5MoSiV1（H13）钢的气体氮碳共渗

为提高热作模具钢4CrSMoSiV1钢的耐磨性和热疲劳性能,对其进行氮碳共渗处理。试验表明,对于4Cr5MoSiV1钢,采用NH3和CO2作渗剂进行氮碳共渗,产品的质量比采用其他氮碳共渗工艺处理的更稳定,渗层表面硬度与气体渗氮层相接近。     

40Cr和42CrMoA钢曲轴氮碳共渗工艺的优化

采用CO2＋NH3气氛对40Cr和42CrMoA钢曲轴进行氮碳共渗正交试验，确定了钢曲轴优化的工艺参数，该工艺与原乙醇＋NH3氮碳共渗工艺比较，钢曲轴的组织和疲劳性能无明显差异，但新工艺比原工艺更经济。     

Cr12MoV钢等离子体氮碳共渗工艺及稀土催渗

对Cr12MoV钢在510 ～520 ℃、NH3流量为60 mL/min时不同时间、NH3/CO2不同气氛比值、不同等离子体共渗炉压的氮碳共渗工艺进行了研究.通过金相、XRD、SEM、EDS、摩擦磨损实验,探究了氮碳共渗优化工艺及稀土加入对Cr12MoV离子氮碳共渗的影响.结果表明:对于冷作模具钢Cr12MoV,时间为10 h、NH3/CO2为10∶1、炉压为500～700 Pa时,实验效果优化.另外,随着稀土镧的加入,渗层增厚且白亮层更致密,硬度梯度更平缓,氮碳共渗效果更佳.     

SKD11钢的离子氮碳共渗工艺及其稀土催渗研究

为了探究SKD11钢的优化氮碳共渗工艺,对SKD11钢在530℃不同共渗时间、不同炉内气压、NH3/CO2不同气氛比值情况下的离子氮碳共渗进行了研究.运用XRD、SEM、显微硬度、摩擦磨损试验,对材料的显微组织、显微硬度和耐磨性进行了分析.试验结果表明:对于冷作模具钢SKD11,时间为10 h、NH3/CO2为10∶1、炉内气压为500～700 Pa时,氮碳共渗效果相对最好.另外,在上述优化工艺基础上,随着稀土La的加入,渗层变厚且渗层与基体结合更致密,表层到心部的硬度梯度更小,氮碳共渗效果更好.     

锻钢曲轴气体氮碳共渗后表现硬度偏低的挽救工艺

曲轴（42CrMoA)经NH3＋CO2气体氮碳共渗后表现硬度未达到要求，经试验采用500℃保温15h氨分解率控制在15％－25％范围内的工艺重新渗氨，表面硬度达到技术要求，金相组织合格。     

球墨铸铁曲轴气体氮碳共渗工艺的改进

在对球铁曲轴气体氮碳共渗后渗层鼓泡原因分析的基础上，对原气体氮碳共渗工艺进行了适当的调整和改进，使曲轴气体氮碳共渗后渗层的鼓泡率及产品的降级率有了明显的下降。     

铸铁锅的氮碳共渗

为提高耐磨性能和使用寿命,HT200灰口铸铁锅需进行气体氮碳共渗。技术要求为:经盐雾试验6 h后,铁锅表面颜色异常点少于10个,锈点少于5个。经过3次试验,得出了能使铸铁锅达到技术要求的气体氮碳共渗工艺为:采用NH_3+CO_2作渗剂,二段氮碳共渗,第1段510℃×1 h,分解率25%,第2段560℃×3 h,分解率50%～55%。     

脉冲工艺参数对气体氮碳共渗层深度的影响

采用氨气加少量CO2进行脉冲气体氮碳共渗，探讨在固定温度、时间下脉冲幅度、保压时间对氮碳共渗渗层的影响。结果表明，在共渗温度、时间一定的情况下，随着保压时间的延长，化合物层（白亮层）逐渐减少；随着脉冲幅度的不断增加，化合物层先增加后减少，且保压时间的变化比脉冲幅度的变化对氮碳共渗化合物层影响更大。因此通过调整脉冲工艺参数有效控制化合物层的厚度，可以满足不同材料的技术要求。     

NH3-N2-CO2氮碳共渗气氛氮势的精确控制

气体氮碳共渗气氛的氮势是非常重要的工艺参数。目前掺入N₂的NH₃-N₂-CO₂氮碳共渗工艺已得到了广泛应用，掺入氮气不仅能降低生产成本，还能提高气氛的氮势。通过计算CO₂与H₂反应而消耗的H₂,推导出了精确计算NH₃-N₂-CO₂氮碳共渗气氛氮势的公式，并将其用于计算H13钢的NH₃-N₂-CO₂氮碳共渗气氛的氮势。计算和试验结果表明：H13钢采用NH₃-N₂-CO₂氮碳共渗获得无脉状氮化物渗层的临界氮势值为0.8。