直角圆锥体翻边

1.概况Ⅱ4716氨蒸发器属丙稀晴装置主要设备之一,其中直角圆锥体是氨蒸发器产品中制作难度较大的零件(图1)。该零件大口翻边直径为φ1800mm,翻边圆角半径R200mm,小口翻边直径φ1000mm,翻边圆角半径R>70mm,翻边后零件总高1565mm,材料为16MnDy,板厚δ=28mm,要求翻边后直角一侧母线不宜度不得大于2/1000mm,大口直径公差±4mm,小口直径公差±2.5mm。     

LY12板材的折边加工

LY12板材是一种常用的高合金硬铝,它由铝与铜、镁、锰等合金元素组成,其热处理为CZ状态(即淬火十自然时效)。因此,具有较高的强度和硬度,但塑性和承受冷热压力加工的能力较差。 LY12板材在一般情况下进行折边加工,须注意以下两点:②弯折处的圆角R不宜太小,不同的板材厚度,对应有不同的最小圆角R(具体数值可查有关手册)。②同一板材,视其轧制方向的不同,对应的最小圆角R也不相同。垂直于轧制方向的最小圆角R,小于平行于轧制方向的最小圆角R。以下介绍几种不同要求的折边方法: (1)要求有较小的圆角R,且折边处有较高的强     

折边机限位卡尺寸计算

我厂使用的W62—4×2000A型折边机,基本结构原理如图1所示。根据该折边机的成形原理,折边梁的回转半径为板材弯拆处的圆角内半径与板厚之和。即R_1=R t(其中R_1为折边梁的旋转半径,R为弯曲件内半径,t为料厚)。过去我们在折边时常因单件或小批量生产采用划线折边,但大批量生产则不宜采用,因其不易保证尺寸精度,而且生产效率较低,所以我们通常采用限位卡辅助折边(如图1a),那么限位卡     

非圆形截面容器计算(续)

四、例题3.带圆角矩形容器(图2),设计压力0.1MPa,设计温度100℃,壳体材料A3R,短边长度1_1=250mm,长边长度L=500mm,圆角半径a=250mm,板厚t_1=t_2=26mm,无腐蚀,计算厚度t_1=t_2=25.1mm,焊接点在A点,焊缝系数E=0.85。     

φ400mm油缸的精加工

概况我厂某工程打捞船56吨吊车上,采用大型折臂油缸,其参数为:内径φ400mm,长度3500mm,缸体材料45号锻钢,工作压力210kgf/cm~2,内孔光洁度     

车床溜板箱齿轮损坏的改进方法

C6136A型车床溜板箱的小齿轮经常损坏。 1.齿轮损坏原因分析 从齿轮损坏的实际现状看,两只小齿轮都是最薄弱地方扭弯断裂。小齿轮11(图示)z=16,m=2,内径为φ18mm,键槽宽为5mm。键槽深为2.3mm,齿底直径为27mm,通过计算,齿底直径与键槽处实际壁厚尺寸只有1.93mm,显得过分薄弱。小接合齿齿轮5:z=16,m=2,内径为φ22mm,孔内镶有一个铜套,齿底直径为27mm。由于该齿轮     

铝箔裁切折边机的设计

在电容器行业,为降低电容器元件边缘场强,减少电容器元件损坏率,需采用铝箔折边的新工艺,当前国内多采用铝箔人工折边,鉴于人工折边的种种缺点,电容器行业迫切需要一种集铝箔裁切和铝箔折边为一体的新型设备即铝箔裁切折边机。该设备用于加工厚度仅为0.015～0.06mm,宽140mm,裁切为140mm×80mm的长方形铝箔,长边对折后接缝位于铝箔的中心,一次折弯成型。加工速度为4秒/件,加工的成品平整光滑无褶皱,折痕无R。     

折边锥形缩口封头成形工艺及模具设计

折边锥形缩口封头的形状是锥形折边封头(半锥角45°为标准型),其小口处带有缩口的平环圆底。我厂在溶硫釜设备的设计与制造中成功地制造了这种特殊几何形状封头,如图1所示。其封头材质1Cr18Ni9Ti,板厚8mm。     

顶罩板折角模的设计

正1.零件工艺分析图1所示为三菱空调顶罩板,材料为Q235A,板厚为0.6 mm。零件的冲压工艺顺序为:切角冲孔→拉深切角→折边翻孔压窝→折角。其中折角要求把顶罩板上4角4个R10 mm处2.3 mm长的直边折出来。     

8万吨/年φ1010mm氨合成塔断裂力学安全分析

一、φ1010mm氨合成塔简况上海锅炉厂1972年前生产了五台内径为φ1010mm的氨合成塔,其基本参数为: 内径φ1010mm 总壁厚 85mm 总长13,800mm (共8个筒节,每节长1725mm) 内筒材料 15MnV 内筒壁厚 19mm 外层层板材料 14MnMoVB 层板层数及厚度 11×6=66mm 设计压力 320kg/cm~2     

变速器中间轴断裂分析

通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)和金相分析等方法对变速器中间轴联齿断裂失效原因进行分析,发现疲劳纹源中间轴联齿φ6.5 mm孔两侧,其断裂原因为中间轴联齿热处理校直后,退刀槽处R0.5圆角存在较大的拉应力。     

多齿盘的精密磨齿工艺

1.引言 (1) 720多齿盘分上、下齿盘,共有1440个齿。齿形角为60°,齿根圆弧半径R≤0.04mm,齿顶厚x≥2R,齿圈外径φ190mm,齿圈内径φ180mm,上、下齿盘选用材料为GCr15,整体淬火,硬度58～62HRC。 (2) 由于上、下齿盘磨削后,逐个检测齿的精度及每个齿的位置精度难度大。因此,通过放大镜     

管材弯曲最小半径

<正> 金属材料在弯曲时,其圆角区上外层受拉伸,内层受压缩,内圆半径r越小,圆角区的变形越大。当外层圆角区的拉伸应力超过材料的强度极限,外层材料发生断裂;而内层材料丧失稳定起皱,致使工件报废。据资料介绍,管材弯曲的最小弯曲半径R=3D_0 D_0:管材外径生产中需将φ48×δ2.5的拉制硬铜管弯曲成蛇形管,要求弯曲半径为76mm,内壁不起皱,外壁不开裂。根据技术要求自制弯管机试弯,发生管材外壁开裂和内壁起皱现象。经过分析和对最小弯曲半径的计算,认为原因是材料硬而塑性差,弯曲半径太小     

预应力双层组合凹模设计计算

增大模具壁厚尺寸,可以提高模具的承载能力,但这不是有效而经济的办法。如果改变模具的设计方法,将单层设计成双层(或多层)组合模,采用冷缩压配工艺,制成予应力模,那么即使不增加壁厚,也能增大承载能力。一个内径为φ101.60mm,外径为φ203.20mm 的单层模,如改设计为内模外径为φ152.40+~(0.127)mm,外模内径为φ152.40mm,外     

外径千分尺改装测内径

外径千分尺是机械加工中使用最广泛的精密量具之一,一般用来测量工件的外径。要测量内径,根据要求不同常用以下几种量具:内卡钳、游标卡尺、内径千分尺、内径量表等。 我厂在加工如图1所示的零件时,由于采用了夹具,而夹具中有一心轴较长,轴径在φ80～φ100mm之间,将工件在一次装夹中加工完毕,内径D的精度为IT7,偏差H7,D在φ370～φ450mm之间几种     

钛合金型腔圆角高速铣削特征研究

钛合金型腔圆角加工容易发生切削负载增大和颤振等现象,导致圆角表面质量较差,难以实现钛合金高效加工。通过钛合金型腔圆角铣削试验,基于铣削力和圆角表面质量检测,分析内圆角铣削特征和原理,并优化铣削参数。试验表明:采用小切削宽度的高速加工,可实现钛合金内圆角的高效加工;在Vc=90m/min,ft=0.06mm/t,ap=20mm,ae=1mm切削参数组合下,切削力相对较小,加工效率高,切削表面质量高。     

铸造长钢管的经验

1989年底我厂接受了铸造(外径×内径×长度)为φ180mm×φ1OOmm×2000mm的ZG45钢管的任务。使用壁厚4.5mm的φ100mm的钢管作为铸管的内壁,管内装潮型砂,中间     

滚动筛砂机

主要規格: 滾筒大口直径φ760公厘电动机功率:0.75馬力 滾筒小口直径φ600公厘 滾筒轉速:67轉/分 滾筒全长 1000公厘优点: 1.篩砂效率比手工篩砂提高5倍; 2.节省劳动力; 3.改善工場环境卫生; 4.可利用废旧料制造; 5.可以移动各处使用。用途:供鑄造車間干旧砂处理用。     

搪玻璃设备管口搪玻璃层内残余应力及其影响因素

为了考察搪玻璃设备管口搪玻璃瓷层残余应力分布及其相关影响,利用Abaqus软件模拟了搪玻璃设备搪烧后的冷却过程。模拟结果表明,管口搪玻璃层残余第一主应力最大值均随管口圆角半径R增大而减小,且当基体圆角半径R小于6 mm后,瓷层残余最大主应力随圆角半径R的减少增加明显;而当圆角半径R增大至15 mm后,残余最大第一主应力减少趋势变得逐渐平缓。另外,搪玻璃层内最大主应力数值随基材与搪玻璃层材料线膨胀系数差减少而减少。管口圆角处搪玻璃层厚度减少可使管口圆角处第一主应力残余应力略减少。     

小R弯管压轮的设计

蒸发量为35t/h 的流化床锅炉,因其结构尺寸和总体布置的需要,省煤器部件采用φ32/R45弯头的蛇形管组(见图1)。相对弯管半径为:R_z=R/D=45/32=1.406mm,行业确定 R_z≤1.5mm 为小 R 弯管。由于弯曲半径小,会导致弯头截面椭圆率增大,内侧管壁因严重受压而起皱,外侧管壁因受拉而急剧减薄,采用普通的弯管方法已无法达到质量要求。解决这种小 R 弯管一般要