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研究了PA6/POE/POE-g-MAH分散相态与性能。结果表明:在不含POE-g-MAH的PA6/POE体系中,POE平均粒径为7.5μm,且大小分布很不均匀;掺入POE-g-MAH后,弹性体粒径迅速变小,加入10%的POE-g-MAH,其平均粒径为0.6μm。在POE/POE-g-MAH为30/70时,弹性体平均粒径为60nm;而只用POE-g-MAH时,其平均粒径只有50nm。分散相粒子越小,粒径分布越均匀。但粒径小于0.2μm时,对PA6增韧效果不佳。弹性体分散相粒径的大小与分布是影响共混物韧性的主要因素,但不影响共混物的屈服强度和模量。 相似文献
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通过熔融共混法制备了聚酰胺11/乙烯-辛烯共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(PA11/POE/POE-g MAH)三元共混合金,研究了POE-g-MAH及混合弹性体(POE/POE-g-MAH)的用量对该合金力学性能的影响。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了PA11/POE/POE-g-MAH合金的冲击断面形貌,并采用动态热机械分析仪(DMA)表征了该合金材料的动态力学性能。结果表明:当混合弹性体POE/POE-g-MAH的配比为4/3,且其用量为25%时,PA11/POE/POE-g-MAH合金的综合力学性能最佳。适量POE-g-MAH的加入有助于弹性体分散相的细化,从而使弹性体粒子的粒径分布趋于均一,且分散均匀,并改善了PA11与混合弹性体间的相容性。混合弹性体与PA11共混后,能显著降低材料的动态储能模量,提高材料的韧性。 相似文献
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本文以POE和POE-g-MAH并用,通过改变其比例来改变MAH含量以控制弹性体在PA6中的粒径分布。研究了POE弹性体粒径大小PA6/POE共混力学性能的影响。结果表明:弹性体分散相粒径的大小与分布是影响共混物韧性的主要因素,弹性体分散相粒径小于0.2μm时,对PA6增韧效果不佳。但弹性体粒径大小和分布并不影响共混物的屈服强度和模量。75%PA6/25%POE缺口冲击强度比PA6提高不到一倍;对于弹性体分散相粒径的大部分在0.2μm以下,最小的小于50nm的80%PA6/20%POE-g-MAH,其缺口冲击强度仅比PA6提高了三倍多;弹性体粒子在0.2~0.5μm间的80%PA6/13%POE/7%POE-g-MAH缺口冲击强度比PA6提高了近八倍。 相似文献
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通过改变共混物中乙烯辛烯共聚物(POE)与马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)的比例,研究了MAH含量对聚酰胺6(PA6)/POE/POE-g-MAH/纳米碳酸钙(nano-CaCO3)复合材料的微观结构和力学性能的影响。结果表明,MAH含量较高时,POE-g-MAH与PA6基体的相容性好,复合材料的冲击强度最高;制备工艺对复合材料的形态及力学性能有很大影响,采用两步法制备的复合材料中nano-CaCO3分散效果更好,其增容作用使弹性体分散相直径增大约100 nm,冲击强度较一步法提高21 %。 相似文献
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POE-g-MAH反应性增容HDPE/PA66共混合金性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为高密度聚乙烯(HDPE)/尼龙66(PA66)共混合金的反应性增容剂,采用熔融挤出法制备了HDPE/PA66/POE-g-MAH共混合金。研究了POE-g-MAH用量对共混合金形态结构、力学性能、流变性能和热致形状记忆性能的影响。结果表明:通过POE-g-MAH的反应性增容作用,改善了HDPE/PA66合金的界面黏结,促进了分散相粒子的细化,显著提高了合金的力学和热致形状记忆性能,并缩短了塑化时间。 相似文献
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PA66/PP/POE—MAH合金的形态结构与力学性能 总被引:9,自引:1,他引:8
通过直接共混法制备了PA66/PP/POE-MAH合金,性能测试表明PA66/PP/POE-MAH合金的常温及低温缺口冲击强度较原PA66有较大提高,而吸水率则明显下降,拉伸强度变化不大。DSC测试显示,POE-MAH可降低PA66及PP的熔点及热焓,表明POE-MAH影响着PA66和PP的两相界面作用和结晶行为,SEM照片显示分散相粒径大小及两相界面结构与POE-MAH含量相关。 相似文献
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采用双螺杆挤出机反应挤出法制备了马来酸酐接枝乙烯-1-辛烯共聚物(POE-g-MAH)。研究了聚苯乙烯(PS)和POE-g-MAH对聚丙烯(PP)/PS合金形态结构和力学性能的影响。结果表明:PS能提高PP/PS合金的拉伸强度和弯曲强度,同时降低了其冲击强度;在PP/PS合金中加入少于5份的POE-g-MAH,不仅能够显著改善PP/PS合金的相容性,明显降低分散相的粒径,而且能够使PP/PS合金在保持较高的拉伸强度和弹性模量的同时,大幅度提高其冲击强度。 相似文献
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Yu-Ling Wang Xiao Hu Hai Li Xu Ji 《Polymer-Plastics Technology and Engineering》2013,52(12):1241-1246
To evaluate the feasibility of a strategy to partially replace polyamide-6 (PA6) with poly(lactic acid) (PLA), the morphology, mechanical, and thermal properties of PA6/PLA blending systems were investigated. Polyethylene-octene elastomer (POE) and POE grafted with maleic anhydride (POE-g-MAH) are added to improve the impact strength and elongation at break of the blend. The results show that POE-g-MAH is an effective compatibilizer for PA6/PLA blending system. Compared with the morphology of PA6/PLA/POE, smaller particle size, more homogeneous distribution of domains and improved interfacial adhesion between matrix and domains were observed in the PA6/PLA/POE-g-MAH blending system. 相似文献
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分别使用超细碳酸钙(ufCaCO3)和纳米碳酸钙(nano-CaCO3)与尼龙6(PA6)熔融共混后,再与马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)熔融共混,制备了不同碳酸钙含量的PA6/CaCO3/POE-g-MAH复合材料,通过扫描电子显微镜(SEM)观察其分散相态的变化,并测试了材料的力学性能.结果表明:在PA6/ufCaCO3/POEg-MAH复合材料中,当ufCaCO3含量较少时(PA6/CaCO3/POE-g-MAH质量比为99/1/25和95/5/23.8),碳酸钙粒子全部存在于弹性体相中;在PA6/nano-CaCO3/POE-g-MAH复合材料中,在nano-CaCO3含量很少时(PA6/nano-CaCO3/POE-g-MAH质量比为99/1/25),碳酸钙粒子才全部存在于弹性体相中;当nano-CaCO3含量增加后,碳酸钙粒子同时存在于弹性体相和基体相中;无论ufCaCO3还是nano-CaCO3,当其进入到弹性体相中都降低复合材料的弹性模量,当其分散于基体相中则提高复合材料的弹性模量;随着碳酸钙的增加,复合材料发生脆-韧转变所需的弹性体量增加;在脆-韧转变区后,碳酸钙和POE-g-MAH对PA6的增韧有显著的协同作用,其因为可能是碳酸钙粒子进入弹性体相所形成的壳-核结构中的填料粒子"滚珠"作用使断裂应变增加. 相似文献
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通过熔融共混的方法制备PA66/POE-g-MAH/纳米SiO_2三元共混体系,研究纳米SiO_2、POE-g-MAH对PA66力学性能的影响.研究结果表明:POE-g-MAH与纳米SiO_2对PA66有协同增韧效应,当PA66/POE-g-MAH/纳米SiO_2配比为100/30/0.1时,复合体系的缺口冲击强度达到最大,为纯PA66的10.9倍,为PA66/POE-g-MAH(100/30)二元体系的1.8倍;低温缺口冲击强度也达到最大,为纯PA66的6.3倍.用扫描电镜观察分析冲击断口形态. 相似文献
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用POE-g-MAH对PA66进行增韧,分别再添加纳米SiO2和纳米CaCO3,研究了两种无机纳米粒子在PA66/POE-g-MAH共混体系中的作用。结果表明,PA66/POE-g-MAH/纳米SiO2三元共混体系质量比为100/30/0.1时,共混体系的缺口冲击强度是纯PA66的10.9倍;质量比为100/20/0.1时,缺口冲击强度是纯PA66的4.4倍。PA66/POE-g-MAH/纳米CaCO3三元共混体系配比为100/20/1时,共混体系的缺口冲击强度是纯PA66的3倍。冲击断口的微观形态观察表明,纳米SiO分散均匀,团聚现象少,纳米SiO在体系中的增韧效果优于纳米CaCO。 相似文献
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为提高聚丙烯(PP)材料的热性能和力学性能,选用膨胀型阻燃剂(IFR)对PP/乙烯-辛烯共聚物(POE)共混体系进行阻燃改性,应用双螺杆共混挤出的方法制备了PP/POE/IFR共混复合体系,对共混复合体系的阻燃性能、力学性能、膨胀炭层以及微观相结构进行了研究。结果表明,少量增容剂马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)的加入使得IFR颗粒的分散更加均匀、分散粒径减小,同时颗粒与聚合物基体间的结合更加紧密,从而对共混复合体系的力学和阻燃性能都有明显的提高,特别是提高冲击强度。当PP/POE/IFR/POE-g-MAH配比为80/17/20/3时,共混复合体系的平均热释放速率、热释放速率峰值、比消光面积平均值、总烟释放量较未添加增容剂的共混复合体系(PP/POE/IFR配比为80/20/20)分别下降了22.4%,14.9%,29.2%,21.8%,冲击强度提高了69.6%。 相似文献
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PA6/POE/SWR-3A超韧共混改性的研究 总被引:4,自引:1,他引:4
采用SWR-3A(POE—g—MAH)作为增容剂,研究了POE对PA6/POE/SWR-3A共混物的力学性能、耐热性和流变性能的影响。结果表明:在12.5份增容剂SWR-3A存在的条件下,随着POE 8150用量增大,共混物的缺口冲击强度不断增大,而拉伸强度、维卡耐热温度、表观粘度降低。当POE 8150用量超过12.5份时,共混物达到超韧。在PA6/POE/SWR-3A共混体系中,SWR-3A具有增容和增韧的双重作用。 相似文献