优化N100-90／535型汽轮机冷态滑参数启动方式

根据N100-90／535型汽轮机冷态滑参数启动时普遍存在的高压缸上、下壁温差大，机组正胀差偏大的问题，分析了原因，提出了优化启动措施，解决了高压缸各部温差大的问题，减小了启动时高压缸产生的热应力及热变形。     

CC140/N200-130/535/535型汽轮机调节系统故障分析

1系统概况及故障大庆热电厂1号、2号、3号汽轮机均为哈尔滨汽轮机责任有限公司生产的CC140／N200－130／535／535调整抽汽式机组。与凝汽式200MW机组不同的是，该机组调节系统增加了调压器、综合滑阀、调压器切除阔、低压油动机等，可以对外供热。在设计参数下，该机组在抽汽工况下运行，调节系统能保持电热牵连自整，即在电负荷变化时，热负荷保持不变；热负荷变化时，能保持电负荷不变。调压器采用薄膜钢带结构，当抽汽压力变化时，薄膜钢带的变形也随之变化，通过综合滑阀，对转速和抽汽压力的信号进行综合，并同时控制高、中、低压油…     

200MW机组快速启动中高压胀差控制

汽轮机高压胀差控制问题是国产200MW机组实现安全快速启动的主要制约因素。在总结200MW机组华能淮阴发电厂实际运行经验及对机组寿命损耗与高压胀差进行理论分析的基础上，阐述了机组启动中采用合理开停调门改变调节级蒸汽温升速率及适时合理安排升负荷时机的技术方法，达到了有效控制高压胀差和机组安全快速启动的目的。     

汽轮机高压胀差超限仿真分析与损伤状态建模评估

汽轮机冷态启动带负荷运行中高压胀差严重超限导致停机，惰走过程中出现剧烈碰摩振动，通过DCS数据调查分析，给出高压胀差大的影响因素。利用ANSYS有限元转子建模，重点模拟了轴封温度变化对高压转子膨胀量影响，提出了机组冷态启动时高压胀差的运行控制措施。基于高压转子外侧端面晃度量，理论估算转子最大弯曲值，采用Matlab建立高压转子集中质量模型，运用Riccati传递矩阵法仿真计算其振型和一阶临界转速区最大振动，判断该高压转子已无法正常投入运行，提出揭缸检查建议。揭缸检查结果验证了转子最大弯曲量等仿真计算结果的准确性。转子建模故障评估对机组检修具有重要指导意义。     

200MW机组的安全快速启动

设计带基本负荷的200MW机组，启动中高压胀差的控制已引起人们的普遍关注。文中从金属寿命损耗和胀差的理论分析、控制与实践，得出用开停高压调节汽门改变金属温升率和适时升负荷的方法，可加快汽缸的加热，控制高压胀差，达到安全快速启动机组的目的。     

200MW汽轮机中压缸启动试验及结果分析

长山热电厂安装2台哈尔滨汽轮机厂生产的N200-130/535/535型中间再热式汽轮机,配有德国西门子公司制造的30%额定流量的两级串联旁路系统,自1987年10月2台汽轮机相继投产以来,采用高、中压缸联合启动.冷态启动过程中存在的主要问题是:机组启动时间长,燃油量大,通常从锅炉点火至150MW负荷所需时间为594min,燃油量为50t;汽轮机中速暖机后,高压内缸温度约为130℃,中压     

N200-130/535/535型汽轮机高压喷嘴组堵焊工艺

长山热电厂9号机是哈尔滨汽轮机厂生产的N200-130/535/535型三缸三排汽汽轮机组。该机组的原设计主要用来承担基本负荷,但近年来由于电网调峰能力的严重不足,200MW机组也开始参与调峰,我厂的9号机就是参与调峰的机组之一。在夜间     

200MW机组利用邻机二抽母管蒸汽中压缸冲动的可行性

针对辽宁能港发电有限公司N210-130／535／535-1型发电机组采用的启动方式（高压缸正暖利用邻机二抽母管蒸汽中压缸冲动）,从安全性和经济性进行了分析,并对可能出现的问题提出一些预防措施,以不断完善新的启动方式,有效提高200MW汽轮机冷态启动的安全性和经济性。     

600MW超临界机组中压缸启动特点分析

以东方汽轮机厂生产的N600—24．2／566／566型超临界汽轮机为例,介绍了600MW超临界机组汽轮机中压缸启动的过程和特点,分析机组冷态启动全过程中需要注意的问题,并总结了中压缸启动与高压缸启动的优缺点。     

CB25—90／10／1.2型汽轮机冷态启动中存在的问题

ＣＢ２５—９０／１０／１．２型汽轮机严禁转速同步器带电负荷，但在该机冷态启动滑参数升负荷过程中，转速同步器带负荷不可避免。文中简介了该机的特点，讨论了转速同步器带负荷的原因及危害，并对机组冷态启动的操作方式，提出合理建议。     

N200—130/535/535型汽轮机的强迫冷却

本文对国产20万千瓦汽轮发电机组汽轮机的几种不同强迫冷却方案进行了经济性及零部件安全寿命的分析计算,并讨论了强迫冷却中的差胀及盘车问题。根据本文的计算以及现场的运行经验,文中给出了一些快冷中的控制指标。     

影响CZK150/145-13.2/0.294/535/535型汽轮机组热经济性的因素分析

应用等效焓降法计算分析了CZK150/145-13.2/0.294/535/535型汽轮机组过热蒸汽减温水、再热蒸汽减温水以及热力设备如加热器、疏水泵的投运等对机组能耗的影响.结果表明,再热器减温喷水使机组热耗增加18.56 kJ/(kW· h),较过热器减温喷水时的机组热耗2.20 kJ/(kW·h)大很多;隔离高压加热器后使机组热耗增加57.44kJ/(kW·h);隔离疏水泵后使机组热耗增加13.41 kJ/(kW,h).对此,提出了机组运行中应尽量减少再热减温水量,以及尽量保持较高的高压加热器和疏水泵的投运率.     

N135—13．24／535／535型机组低压末级叶片裂纹原因分析

对某台N135-13.24/535/535型机组2Cr12MOV钢低压末级叶片进汽边出现大量密集裂纹的原因进行了试验分析,结果表明,因强化工艺选用不当或控制不严,致使低压末级叶片进汽边表面强化区域完全淬透,形成硬化区,淬火相变组织应力较高,是叶片产生裂纹的主要原因.时此,建议制造厂对低压末级叶片局部高频淬火强化工艺进行完善,如采用激光处理等工艺,避免叶片裂纹的产生.     

CC140/N200-130/535/535型汽轮机供热期调峰能力研究

对CCl40／N200—130／535／535型供热汽轮机组进行了供热调峰能力的试验研究，通过数据分析和热力试验确定了机组的供热和调峰能力，为供热电厂供热期间的科学调度提供了有益的借鉴。     

N200—12.7/535/535型汽轮机调节系统故障分析与处理

北京重型电机厂生产的N200型汽轮机所采用的调节保安系统也广泛应用于N100型及其他厂家的产品,其工作性能直接关系着电力的安全与稳定生产。本文将龙口电厂等此类汽机调保系统调试及生产中出现的问题及处理作以简要介绍,以供参考。     

N100-90/535型汽轮机ETS改造

针对大唐珲春发电有限责任公司N100-90/535型汽轮机保护系统存在的问题,从保证机组安全稳定运行人手,对汽轮机紧急跳闸系统（ETS）进行技术改造,采取将凝汽器真空低保护、汽轮机轴承润滑油压低保护回路均改为三取二逻辑控制方式等措施,在确保不拒动的前提下减少保护的误动.     

N110-90/535型汽轮机供热改造及经济性测算

介绍了N110-90/535汽轮机采用连通管抽汽供热改造的方案,并进行了初步的经济性测算,为同类纯凝机组的供热改造提供借鉴.     

N100/90-535型汽轮机负荷摆动原因分析及处理

牡丹江第二发电厂 2号机在近几年的运行过程中 ,经常发生负荷摆动现象。经过进行系统分析 ,发现负荷的摆动经常伴随喷嘴油压的变化 ,确定为油泵轴向推力小 ,主油泵转子带动调整速器发生轴向周期性窜动 ,造成机组负荷摆动。经过对主油泵密封环及联轴器的改进 ,解决了 2号机组负荷摆动的现象     

山西化肥厂225t/h-10.6MPa/535锅炉过热器爆管分析和改进

山西化肥厂从联邦德国Steinmuller公司引进的两台225t/h 10.6MPa/535锅炉在启动初期过热器一段发生严重的爆管,经过对过热器的改进,安装节流孔板,已能达到稳定运行。     

汽轮机危急遮断系统故障诊断及技术改造

分析了N100—90／535型汽轮机危急遮断系统设计存在的问题，提出了采用AST的具体有效的改造方案，通过技术改造，使该问题得以解决。