超临界氦贮罐实验研究及漏热分析

采用高真空多层绝热结构,研制了一套超临界氦球形贮罐。对贮罐进行漏热估算和应力校核,漏热估算为1.44 W,应力符合设计要求。在液氦加注过程中,监测液氦温度波动特别大,且温度计引线管上有结霜现象出现,分析漏热原因是出现了剧烈热声振荡。将温度计引线管与增压管连通,连通后热声振荡消除。对该超临界氦贮罐进行液氦密封憋压绝热性能测试,液氦压力到达2 MPa的时间约7.5 h,压力平均上升速率为0.267 MPa/h,换算成漏热量为12 W,仍远远大于漏热估算值,分析是由于在连通管路中形成了环流,造成较大漏热。提出了该类超临界氦贮罐的设计改进原则。     

YH-50型液氦容器的绝热计算

本文叙述了液氦容器的设计特点,对三种不同型式的气体冷却屏进行了分析比较,提出了基于实验数据的低温容器颈管传热的简便计算方法,并以50立升液氦容器为实例,进行了高真空-多层气体屏绝热结构的热力计算。50立升的YH-50型液氦容器的实测日蒸发率为3.2、3.5%,与计算结果相符合。     

空间液氦制冷器隔热屏蔽系统设计及优化

以空间液氦制冷器为研究对象,介绍了空间液氦制冷器隔热屏蔽系统的设计思路以及方法,设计了一套以气冷屏为主、包括真空多层绝热和隔热支撑结构在内的隔热屏蔽系统,并编制数值计算程序对其进行了优化。计算结果显示了气冷屏尺寸是影响制冷器内部温度场以及内胆热负荷的关键因素,提出了气冷屏尺寸的优化结果。     

用于低温氦及氮的双作用活塞泵运转情况

本文介绍了用于液氦、液氮的双作用活塞泵的设计、技术参数及其应用,并公布了已制造好的十五台活塞泵的运转时间和应用场合,其特点是可靠性很高,均无明显的热一声振荡和任何故障出现。图3。     

低温泵真空系统的安全问题

扼要介绍了以１．１５千克／秒的空气泄漏率破坏液氦系统的真空时，液氦系统内升压情况及下部抽气板所需的安全膜和贮液室所需安全阀的具体计算方法。也介绍了液氦容器承受 ７×１０－３焦耳／（毫秒·厘米２）热／通量时，器壁升温的计算方法及结果。     

改进式被动电磁阻尼器及其应用

为了简单可靠的增加转子轴承系统的稳定性,在线消除油膜振荡等故障、抑制振动,提出了一种利用改进的被动式阻尼器在线增加系统阻尼的方法。被动式阻尼器结构类似电磁轴承,当转子旋转时,在转子表面形成电涡流因而产生电磁阻尼,抑制转子振动,但无需闭环控制,采用直流电流工作。增加直流电可以增加阻尼,但是电流增加会使系统的刚度减小,并且也会引起阻力距和阻尼器的发热,为了提高阻尼器的阻尼特性,又要解决刚度减弱问题,在不改变电磁阻尼器结构的和静态电流的基础之上,提出了增加额外电路增加阻尼的新方法,并通过计算选择合适的额外电路元器件的参数,改进后的阻尼器阻尼效果比原始的明显增加。把改进式被动电磁阻尼器用于转子-轴承系统的油膜振荡在线消除,并与原始阻尼器的减振效果比较,实验证明：同样条件下,改进式的被动阻尼器增加外阻尼在线的消除油膜振荡故障、抑制振动效果更好。     

基于液氦温区测试高真空多层绝热性能的量热器设计

设计了一个用于测试液氦温区的多层绝热材料的量热器平台,对量热器进行了结构设计、力学分析和理论漏热计算以验证平台可靠性。力学分析的结果表明,量热器最大的位移变形量为0.16 mm,位于下保护胆底部封头;应力最大为49 MPa,位于液氮冷屏的顶部封头处。理论漏热计算的结果表明,当稳定测试时间为8 h时,所设计的容器容量均满足需求。基于力学分析和理论漏热计算的结果,得知所设计的量热器满足测试多层绝热性能的要求。     

框架结构采用调频液柱阻尼器的设计方法研究

调频液柱阻尼器(Tuned Liquid Column Damper,TLCD)是一种有效的被动耗能减振装置。对该阻尼器在框架结构中的设计方法进行研究,先从结构的运动特性得到阻尼器的优化位置,从阻尼器运动方程出发分析了几何尺寸,然后对比TLCD-结构与TMD-结构得到阻尼器参数优化的简易方法,最后给出TLCD的设计流程。通过对一30层非对称框架结构进行模拟,验证了理论设计方法的合理性。     

四极质谱计在容器累计检漏中的应用

液氦冷凝泵能获得非常高的极限真空度。这样,就对泵的总漏率提出了很高的要求。尤其是泵的核心部件——贮存液氦的内胆容器,对氦气的漏率要求就更高。因为该泵低温表面(<4.2K)对氦气的抽气作用是很小的。我们使用带电子倍增器的四极质谱计对该泵各焊缝和各密封连接部位进行定性检漏曾收到了很好的效果。然而,对液氦冷凝泵内胆容器来说,再     

车载液氢杜瓦蒸发率理论与试验研究

为检测低温容器的热性能及车载液氢杜瓦试验系统的设计要求,进行了一系列液氮蒸发率试验.列出根据容器系统结构参数相关传热计算结果,包括试验系统分别贮存液氢和液氮各项漏热及理论蒸发率.对90%充满率条件下的实验结果与理论计算进行比较,通过理论计算结果与液氮蒸发率实验结果对液氢试验蒸发率作了预测.并对容器处于安全压力下自然和憋压两种状态下进行的各种充满率的液氮蒸发率实验结果,分析了系统中压力、充满率与蒸发率相互之间的关系.     

用于MRI零蒸发率液氦容器中的再冷凝器设计

介绍了用于ＭＲＩ零蒸发率液氦容器中的氦蒸气再冷凝器的设计方法，分析了冷凝器上凝结液膜的传热、流动状况及膜层流态的影响，并给出了有关计算结果。     

液氦自动补加实验

一种简易的液氦自动补加装置业已制成并通过了试验。该装置由一个１００Ｌ液氦贮存容器、一个蒸发率约５Ｌ／ｄ的低温恒温器、一条１ｍ长的柔性输送管、两个电磁阀、一个５Ｗ电加热器、一个容器压力传感器和控制器以及两个液面传感器和控制器组成。它没有旁通管和输送冷却的阀门。由于用加热器通过液氦蒸发使容器的压力升高，所以安全装置具有防止超压和无液加热的作用。这一简易可靠的装置，它的工作性能已通过模型试验和正常使用所     

50 kA超导变压器杜瓦及高温超导电流引线的设计与优化

CICC超导导体性能测试用50 kA超导变压器由初级线圈和次级线圈组成,初级线圈浸泡在4.2 K液氦低温杜瓦中,次级线圈为CICC导体采用4.2 K/354 637 Pa超临界氦迫流冷却,液氦和超临界氦均由500 W/4.5 K制冷机提供,变压器低温杜瓦的理论液氦蒸发率为1.52 L/h。为减少电流引线漏热,超导变压器采用B i-2223/AgAu高温超导(HTS)二元电流引线,并且在颈管中部设计了一个新型的直接用液氮冷却的热截流装置来截断电流引线高温端的热流;最后对铜电流引线部分进行了尺寸优化计算,得到最佳截面积和直径分别为28 mm2和6 mm。     

同位素氢化锂中含氚量的气压测量法研究

根据氚的衰变特性和同位素氢化锂的贮存条件,利用贮存容器的气压变化量、气体温度和贮存时间等参数,设计了一种新的测量其含氚量的气压测量法.此方法无需特殊的测量系统,测量一次只需几分钟,速度比原来的"量热法"提高了几百倍,具有显著的社会、经济效益.     

回热器填料热声特性研究--网络模型算法的应用和验证

采用网络模型计算热声热机系统的输出声功率。对不同回热器填料以及对同种回热器在不同间距和不同振荡压力比条件下进行了数值计算，计算结果表明：在其它相同条件下，针束型回热器热机系统输出声功率比板叠回热器热机高。     

同位素氢化钾中含氚量的气压测量法研究

根据氚的衰变特性和同位素氢化锂的贮存条件，利用贮存容器的气压变化量，气体温度和贮存时间等参数，设计了一种新的测量其含氚量的气压测量法。此方法无需特殊的测量系统，测量一次只需几分钟，速度比原来的“量热法”提高了几百倍，具有显的社会，经济效益。     

热声振荡及其在制冷中的应用

回顾了热声振荡研究简史，介绍了热声机械的工作原理及设计要点，概述了热声驱动器和热声制冷机的应用情况。     

液氦输送技术

正确掌握液氦输送方法，对减少液氦预冷量，充分利用氦气冷量和提高液氦输送效率有着十分重要的经济意义，对液氦输送管的结构特点和使用要求及液氦预冷，液氦的输送方法和几种特殊容器的输送方法做了介绍。     

高真空-多层绝热液氦容器的试制

1973年2月 由于物质在低温下产生一系列奇异的特性,因此在低温化学、低温物理、核物理的研究、量子放大器、超导磁场、超高真空的获得、空间模拟、宇宙科学等方面广泛地应用低温液体,特别是液氦。随着我国科学技术的发展,低温液体(空气、氧、氮、氩、氖、氢、氦等)的应用日益广泛,因此对贮存和运送这些低温液体的容器的要求越来越迫切。对于不同沸点的低温液体必须使用不同的绝热形式,才能更有效、更经济地贮存它们。 液氦是一种极低温度下的液化气体(在一个大气压下,液氦的沸点为4.2°K)其汽化潜热非常小(在标准大气压下液氦的汽化潜热为0…     

15升杜瓦容器制造工艺

杜瓦容器是贮存液化气体的低温容器,为了不使液化气体受热蒸发损失,在容器设计上很周密地采用了防止热的传导,辐射,对流的结构。容器的形伏选择了表面积最