影响磁流体粘度的因素及其可控参数关系分析

分析了影响磁流体粘度的因素并导出了其可控参数与磁流体粘度系数间的函数关系，说明磁流体粘度除了受磁流体基载液粘度和磁性固相纳米颗粒的影响外，还与附加外磁场强度和温度有关，其中外磁场强度H的影响要大于温度T的影响，并指出了三种可能的控制外磁场强度的方法。     

薄板涡流问题的有限元法

提出使用磁场强度Ｈ作状态变量计算薄导体板中多连域涡流分布的方法。借助于磁场强度Ｈ的微分,在薄导体板的均值面的边界上,电场强度Ｅ的切向分量被耦合进有限元方程,而电场强度Ｅ的法向为零的边界条件被强加。使用变带宽高斯消去法求解产生的带状稀疏不对称方程组。因为剖分区域仅为导体极,本方法的计算代价很低。在一个工业模型上,该方法被检验,计算结果与测量结果一致。     

RFe_2和Tb_（0．27）Dy_（0．73）Fe_2化合物的磁致伸缩系数的

在磁致伸缩唯象理论的基础上，结合实验结果，确定了磁致伸缩系数λ与θ和Ｈ之间的定量关系，其中θ为磁化强度方向与测量方向之间的夹角，Ｈ为外磁场强度，运用所建立的公式，对ＲＦｅ２（Ｒ＝Ｔｂ，Ｄｙ，Ｓｍ，Ｅｒ，Ｔｍ和Ｈｏ）和Ｔｂ＿（０．２７）Ｄｙ＿（０．７３）Ｆｅ＿２化合物的磁致伸缩系数进行了计算，除ＤｙＦｅ＿２和ＨｏＦｅ＿２外，计算结果与实验值符合较好．     

磁流体粘度特性的测量研究

磁流体的磁粘特性与磁流体的构成有关,磁流体磁粘特性的测量构成了其应用领域技术研究的基础.通过自行研制的试验装置,克服了普通出流法装置中磁场强度梯度及温度对磁流体粘性特征的负效应,实现了对磁流体粘度的测量,并经分析,得出了磁流体粘度与磁场强度之间的非线性关系.     

光同步网保护及恢复方式的选择

针对ＳＤＨ保护方式与网络拓扑结构，业务量分布模式，倒换时间要求等很多因素有关，且选择异常复杂等问题。本对ＳＤＨ各种网络保护机理及特点进行了分析，并在此基础上，对ＳＤＨ网络保护及恢复方式的选择原则作了探讨，给出了３种具体话务模式下的选择方式。     

测钻井液加重剂细颗粒含量用悬浮液密度计的分辨率

钻井液加重剂中细小颗粒测定方法所用的仪器－Ｃ１５１Ｈ悬浮液密度计的测量分辨度与密度计的结构有关，理论和实验分析结果表明，Ｃ１５１Ｈ悬浮液密度计的结构有可能得到较好的分辨度及满足钻井液加重剂中细颗粒含量的分析。     

管道周向励磁漏磁检测ANSYS仿真分析

针对轴向导向的狭窄裂纹、焊缝、机械损伤和腐蚀凹坑等缺陷的检测问题,提出了一种周向励磁检测方法.通过分析周向漏磁检测原理,建立了静态情况下周向磁化器的二维有限元（FE）模型,利用ANSYS有限元分析软件对模型进行仿真分析.仿真结果表明,周向磁化器磁化管壁获得非均匀磁场,磁化器附近的磁场强度最大,两个磁极中心的磁场强度最小,缺陷漏磁信号不仅与缺陷参数有关,还与缺陷距磁极距离的大小有关.该结果证实了周向励磁方法检测轴向缺陷的可行性及开发管道周向励磁漏磁检测工具的实用性.     

C类放大器的偏压和动特性

Ｃ类放大器广泛应用于ＶＨＦ／ＵＨＦ频段的调频发射机中，对其偏压的和动特性的分析是有关理论课中的重要内容，笔者根据长期教学和实践经验，就Ｃ类放大器的偏和动特性作了完整，严密的阐述，这对初学者熟练掌握并灵活应用这一实用性很强但又不易理解的基本知识，无疑是十分有益的。     

110kV变电站电磁辐射对环境的影响分析

通过对深圳市两个典型110kV变电站周围环境中工频电、磁场强度的监测,分析其分布规律及对人体的影响.结果表明：工频电、磁场强度随距离的增大而减小,在人口密集的环境,居民用电使工频电、磁场强度增大.     

转子系统磁控挤压油膜阻尼器

为了使传统挤压油膜阻尼器的动力特性可控，基于电涡流效应提出了一种新型磁控挤压油膜阻尼器.在一个悬臂柔性转子系统上详细地测量了在不同磁场强度条件下新型磁控挤压油膜阻尼器支撑的转子系统在非旋转状态下的频响函数、在恒定转速下的运动轨道以及在慢加速运行过程中的不平衡响应曲线，并研究了磁控挤压油膜阻尼器对转子系统的振动进行主动控制的可能性.结果表明，通过调整阻尼器间隙中的磁场强度就能够对阻尼器的动力特性进行控制.在设计合理的条件下磁控挤压油膜阻尼器能够显著地抑制转子系统的振动.随着磁场强度的增大，转子系统在各阶共振转速区的振动减小，共振转速向低转速方向移动.在磁场强度工作范围内，磁场强度越大，阻尼器的减振效果越好.     

稳恒磁场中求解磁感强度简析

碰感强度及其求解，乃属于磁场的核心问题，本文探讨真空稳恒磁场中求解磁感强度的基本方法以及应用这些方法的简单例子，并对这些方法作了适当的比较．     

磁场中关于电流元之间相互作用是否满足牛顿第三定律的讨论

用两个运动的带电粒子代替电流元,且忽略库仑场和涡旋场,只考虑磁场相互作用,根据磁感应强度和磁矢势推导出两电流元服从牛顿第三定律的一个充分条件,从而得出在非稳恒情形下运动电荷与电磁场一起的总动量和总角动量是守恒的.     

关于位移电流激发磁场

本文证明了在似稳恒条件下，全空间的位移电流在任何一点激发的磁场恒为零。传导电流和位移电流的纵向分量对磁场无贡献。     

试论磁场的物理含义

本文根据磁场的定义，考虑到狭义相对论结果，研究了电现象和磁现象的联系和区别，说明了电流的磁场、运动电荷的磁场以及变化的电场产生的磁场，其性质都是一样的，磁场是一种相对论效应。     

电力变压器大电流引线周围磁场分析

为了细致地了解电力变压器大电流引线周围的磁场和涡流分布,采用有限元分析软件ANSYS对电力变压器引线升高座及周围部件进行了三维磁场仿真计算.介绍了半开域问题求解区域的选择与边界条件的给定方法,在正弦稳态条件下完成了对磁场和涡流的分析.利用安培全电流定律设计了一个检验模型题,并对计算结果的精度进行了考察.定量计算结果表明,磁场、涡流分布等结果与理论分析基本相符,计算和分析结果对升高座及其周围部件的设计与磁场分析具有参考价值.     

横向脉冲磁场下悬臂导电薄板的动力屈曲

针对处于外加横向强脉冲磁场下的悬臂导电薄板,建立了计及面内电磁体力、磁场、涡电流场和变形场的理论模型.对空间部分采用有限元法,对涡电流、导电薄板的时间部分分别采用Crank-Nicolson法和Newmark法,给出了计算程序的求解步骤,定量模拟了强脉冲磁场对面内磁体力和薄板最大挠度的影响.仿真结果表明,由涡电流与磁场相互作用所产生的面内磁体压力直接导致了悬臂导电薄板发生动力屈曲,导电薄板发生屈曲时临界磁场值随着脉冲参数的减小而减小,但随着电导率的增大而减小.     

CRH1型动车车体磁场环境测试与分析

给出运行状态下CRH1型动车组磁场环境测试的实施导则,在此基础上现场实测获得车体内场分布相关数据.参考低频磁场发射一般国际准则以及GB 9175-88国家环境场要求,对动车组车内低频磁场环境进行评估,结果表明:5倍富裕度下动车环境磁场在特殊工业环境许可范围内.并根据车体具体电气结构,综合考虑接触网、车顶、钢轨及窗口等因素,建立低频磁场发射模型,完成机理分析,由此得出该型动车组车体动态低频磁场分布特性.研究结果表明弓网离线所导致的车内强磁场主要源自窗口感应电流的作用,最后给出基于磁场概率的离线判别指标.     

压缩脉冲磁场放电电流的测量研究

采用自制同轴分流器和与微机相连的"仪器王"卡,直接测量脉冲电压,从而求得脉冲电流和脉冲磁场强度．测量结果表明：线圈与金属体耦合的间隙值越小放电速度越快,两者间隙内产生的磁场强度也越高．     

涡流对断路器方形永磁机构特性的影响

由于高压断路器永磁机构工作时间短、动作速度快,工作时会在动静铁芯中产生涡流,为了分析其对机构特性的影响,采用耦合法对永磁机构的瞬态磁场进行分析,并研究了电压激励下的瞬态磁场,推导出考虑涡流影响的非线性瞬态磁场数学模型.运用有限元分析软件Ansoft对方形永磁机构进行仿真,分析涡流对其特性的影响,并对其损耗进行计算分析.分析结果表明,由于涡流的影响使永磁机构的动作时间增长,在永磁机构动作过程中,动铁芯的涡流损耗很大.     

椭圆电流焦点的磁场

利用矢量的方法，分析了椭圆形电流焦点处的磁场，并由此导出了圆电流圆心的磁场表达式。