寒冷地区农村住宅冬季室内热环境研究

使用DesignBuilder分析了农村典型住宅与优化方案两种居住模式在北京、济南、西安、兰州、喀什以及拉萨气象参数条件下卧室和客厅的室内热环境,得出:寒冷地区现有农村住宅冬季的室内平均温度为7.4℃,平均相对湿度为33.7%,房格尔PMV值为-3.0;优化方案相对现有典型农村住宅,室内平均温度提高了6.5℃,达到13.9℃;相对湿度降低了10.1%,降至23.6%;房格尔PMV值提高了1.8,提高至-1.2;在寒冷地区保温性能良好的住宅南向设置阳光间可平均提高相邻房间的室温4.5℃,房格尔PMV值可提高1.1;设置吊炕可平均提高室内温度2.8℃,提高房格尔PMV值0.6。     

青藏铁路北麓河段路基冻土强度试验分析

在温度为-1℃、-3℃、-5℃,围压为0.3~1.5MPa,含水率为12%、15%、饱和状态条件下,通过三轴试验发现冻土强度不仅与温度、围压的变化有关,而且还与冻土中含水率的大小也存在关系。根据试验数据分析结果表明饱和土样相对稳定性受围压影响较大。12%含水率土样在不同温度、围压作用下变化趋势相对其他含水率最为稳定,而围压对其强度影响较大。     

航站楼暖通空调设计

<正>昆明气象分析和设计参数昆明地属我国北纬亚热带气候温和地区,冬无严寒,夏无酷暑,是我国著名的春城。从暖通空调系统设计方面而言,昆明的气象条件可以总结为以下几个特点。昆明为温和气候典型城市气候,年平均温度15℃,冬季平均温度8~10℃,夏季平均温度19~20℃。室外温度在15~22℃的时间超过4 000h。室外空气干球温度低于26℃的时间占全年时间的99%以上,而低于5℃的时间仅占全年时间的5%左右(图1)。夏季空调室外计算干球温度:26.2℃,湿球温度:20℃,焓值:66.95k J/kg,室外设计参数与空调房间室内设计参数基本相当(26℃,55%,63.3k J/kg),设计工况下,室外新风     

重庆农村住宅热环境实测与评价

本文对重庆地区5户农村住宅冬季和夏季室内温度进行了实测,利用平均温度与温度累积频率作为衡量农宅热环境优劣的主要指标,最终以反映目前重庆地区农村住宅室内热环境现状。结果表明,冬季一层房间平均温度为8.5℃,室内温度达到8℃的平均频率约为70%;夏季高温期间被动运行的一层房间平均温度为30.0℃,室内温度不超过30℃的平均频率为51%,二层房间平均温度为32℃。实测住宅的一层房间温度基本上符合《农村居住建筑节能设计标准》的规定。     

从传染病防治看南方采暖的必要性教授

正内环境为流感创造了更好的传播机会。这个结论早于2007年被Peter Palese用实验方法证实,并基本上得到了广泛认可。他搭建了一个实验室,实验室里有两组“几内亚猪”(Guinea Pig),一组是被接种流感病毒的,另一组是等待被传染的。Peter Palese通过控制这个实验室的温度和湿度环境,测试出在不同温度和湿度环境下流感的传染率(transmission rate),如图1所示。图1分别是19℃和5℃实验条件下不同相对湿度时病毒的传染率,可见在室内气温5℃、相对湿度35%时,流感传染概率为100%。而随着温度、湿度上升,传染率下降,比如气温5℃、相对湿度80%时,流感传染率下降为50%。     

火灾后钢吊柱及其节点受力性能试验研究

为了对某工程悬挂体系中的钢梁(钢桁架)-钢吊柱及其节点不同程度火灾后的受力性能进行评估,本文制作2组6个钢梁(或钢桁架)-钢吊柱节点缩尺试件,其中每组2个试件按照4条不同的环境升温曲线进行过火试验,冷却后对6个试件进行力学试验。试验结果表明:过火试验中试件表面温度低于炉内温度约600℃~700℃,说明防火涂料起到了有效的保护作用;钢材表面最高温度为190℃时,屈服荷载、极限荷载和刚度基本没变化;钢材表面平均温度为275℃时,节点和试件屈服荷载提高11.3%,初始刚度下降3.47%;钢材表面最高温度为400℃时,屈服荷载和极限荷载基本没变化,初始刚度下降7.6%;钢材表面平均温度为600℃时,节点和试件屈服荷载下降3%,初始刚度下降14%。SC1系列试件最终在梁柱连接焊缝的热影响区发生脆性断裂破坏,过火后热影响区应变增长速度比钢材应变增长快,说明火灾后焊缝的劣化更严重。     

2010—2019年兰州市城关区气象因素对细菌性痢疾发病的影响及交互作用分析

目的 分析2010—2019年甘肃省兰州市城关区细菌性痢疾的流行特征及与气象因素的关系，为细菌性痢疾的防控提供科学依据。方法 收集城关区2010—2019年细菌性痢疾发病和同期气象数据，使用分布滞后非线性模型（DLNM）分析气象因素与细菌性痢疾发病的关系，并采用双变量响应模型与分层模型探讨湿度与其他气象因素对细菌性痢疾的交互影响。结果 共报告细菌性痢疾8 700例，男女性别比为1.18∶1,5岁以下儿童占39.80%,7—9月为发病高峰。以各气象因素的中位数作为参考值，高温（P_(95)）、高相对湿度（P_(95)）、高降雨量（P_(95)）和高风速（P_(95)）的累积效应在滞后3 w时最大，累积相对危险度（RR）分别为1.52(95%CI:1.12～2.04),0.65(95%CI:0.56～0.76),0.74(95%CI:0.62～0.89）和1.16(95%CI:1.03～1.32）；低日照时数（P_5）的累积效应在滞后1 w时最大，累积相对危险度（RR）为1.12(95%CI:1.01～1.24）。交互模型结果显示高相对湿度与低温、高日照时数同时出现时细菌性痢疾发病数最少，而相对湿度与风速之间几乎未显示出交互效应。结论 高温环境有利于细菌性痢疾的发生，而高相对湿度和高降雨量可减弱细菌性痢疾的传播；相对湿度、气温和日照时数对细菌性痢疾的发病存在交互效应。     

新疆严寒地区被动式太阳房冬季供暖试验研究

以新疆石河子市郊区已建被动式太阳房为研究对象,根据该地区2002~2012年气象数据及太阳房围护结构的构造,计算出在基础室温为16℃和18℃条件下,太阳房的供暖保证率、节能率、辅助热量和室内温度等设计预测值。为掌握该太阳房的真实集热效率,了解住户在供暖期对太阳房的居住感受,依照GB/T 15405—2006《被动式太阳房技术条件与热性能试验方法》的要求,我们采用MS6501数字温度表、JTRG-II建筑热工温度与热流自动测试系统等仪器,在2012年11月~2013年4月对该太阳房进行了近1个供暖期的试验。通过分析试验数据,计算出该太阳房在维持基础室温16℃时,太阳能供暖保证率为26.50%,供暖节能率为28.90%;维持基础室温18℃时,太阳房供暖保证率为22.70%,供暖节能率为27.06%。南卧室室内空气温度与内墙表面平均温度的最大温差为1.9℃;各壁面温差在1℃以内;屋顶内表面与地面最大温差为2.8℃,该太阳房的热工稳定性能好,住户也反映热舒适度高。设计预测与实际测试结果对比表明该太阳房实际集热效率略低于设计预测值,并找出了造成差距的原因。     

粉煤灰加气混凝土墙体表面传热传质系数实验研究

本文以粉煤灰加气混凝土墙体试样作为研究对象,在室内环境温度25℃、相对湿度50％和环境温度突变至6.6℃,而后再次稳定在温度25℃、相对湿度50％2个阶段分别测得试样表面平均温度、总重变化和内部含湿量分布,分析得出实际墙体内部热湿传递特性.结果表明:经过温度突变,第2阶段表面平均温度达到稳定的时间比第1阶段多12h,且稳定后的温度比第1阶段低0.7℃;内部水分的迁移呈现出由内自外的过程;计算得到试样表面的平均传热系数为3.46 W/(m2·K),平均传质系数为0.002 m/s.实验结果对建筑热湿负荷特性的进一步研究提供了基础性数据参考.     

冲击载荷作用下高温砂岩动态力学性能试验研究

为研究高温状态下岩石动态力学性能,利用变截面SHPB试验装置及配套高温环境箱,对常温(25℃),200℃,400℃,600℃,800℃和1 000℃共6种温度作用下砂岩试件,进行6种加载速率冲击压缩试验。结果表明:(1)动态峰值应力与加载速率呈二次多项式函数关系,正相关性显著。200℃～800℃温度具有强化作用,200℃时最明显;1 000℃温度具有软化作用。(2)动态峰值应变与加载速率近似为二次多项式函数关系,正相关性明显。200℃～600℃温度作用影响不明显;800℃温度作用明显,1 000℃时温度作用显著。(3)动态弹性模量受加载速率作用不明显,随温度升高整体呈下降趋势。200℃～600℃时幅值变化在一定范围;800℃和1 000℃时幅值相对较小。(4)试件破坏形态不同,随温度增加由脆性破坏向延脆性破坏转化。随加载速率增大,破裂面逐渐增多,破碎程度加剧,碎块尺寸减小。1000℃时,加载速率较小时破碎效果不明显,加载速率较大时破碎效果显著。