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<正> 1 改造内容 将原炉膛直径φ2260改为φ2400,水夹套加高500mm。受热面积扩大了约3m~2;炉膛内有效使用面积增大了0.44m~2。 相似文献
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我厂是新五千吨合成氨厂,产品是碳酸氢氨,造气车间用五台φ1600mm 煤气发生炉制造半水煤气〈实际只开三台炉〉,夹套的高度为1.6M。改造前的情况是水经3BA—33泵加压后输送到一条φ89×4管直接分配到五台炉的夹套下部进口。经过吸热后,从距夹套上封头250mm(如出水管口距上封头则150mm)引出夹套,送热水贮槽以供锅炉用水。如图一所示。 相似文献
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我厂原为5000吨/年型小化肥厂,经扩建改造后,生产能力已增加到20000吨/年以上。造气工段的煤气炉水夹套内径为φ2260,为了扩潜、革新、改造,提高生产能力,1978年制气采用了“三高一短”操作法,增加了制气量,但出现的另一个问题是:炉膛内气化层上移,水夹套以上的耐火砖容易损坏,有时不得不停炉抢修。 相似文献
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<正>1存在的问题(1)沧州大化TDI有限责任公司现有3台Φ3 000 mm煤气发生炉,由于夹套常压操作,蒸汽放空,导致能源浪费和夹套温度较低,尤其夹套下部温度只有50℃左右,造成"冷壁效应",水煤气气化反应不能完全进行,靠近夹套附近的焦炭不能与水蒸气充分反应,导致焦炭消耗增加。 相似文献
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为提高我厂化肥生产能力,克服生产中的薄弱环节,提高生产经济效益,淮南化肥厂自行设计、安装了一套加压变换系统。新加变炉直径为3.4m、高18m,二段三层自卸式、触媒容量45m~3。投产后,生产负荷初步定为21000m~3/小时半水煤气。吨氨可节约 相似文献
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湖南芷江县水泥厂三台φ1.83×6.4m水泥磨为开流磨,长期以来,因入磨粒度较大,入磨熟料温度较高,一直存在台产低、能耗高、细度粗的问题,影响了产、质量的提高。为了解决这个问题,我们于1995年8月下旬对该厂1~#自然通风磨进行了改造。 1 将单层隔仓板向2仓移230mm,1仓长度由2142.5mm增加到2372.5mm,1仓有效容积由5.15m~3增加到5.70m~3,有效地增加了 1 仓的破碎能力。 2 调整研磨体级配。为了加快物料在1仓的流速与加强1仓的破碎能力,将原平均球径由69.73mm增加到73.45mm。为了增强2仓的研磨能力,使1、2仓的能力平衡,我们将2仓填充率由31%增加到35%。技改前、后研磨体的级配方案见表1。 相似文献
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引 言原东德 PKM炉 (下简称气化炉 )在哈尔滨气化厂共有 5台 ,1 995年 9月份 C炉内壁发生向内凸起现象 ,经过有关科技人员共同研究 ,查阅有关资料 ,进行可行性分析之后 ,对凸起部位进行了恢复性的挤压处理 ,取得了比较理想的效果。1 气化炉结构及工艺概要气化炉全长 1 0 6 4 0 mm,外径 4 0 0 0 mm,内径36 36 mm,它是一个由内筒体和外筒体组成的夹套设备 ,炉内衬有耐火炉砖。在操作压力为 2 .8MPa( G)的条件下 ,做为气化剂的过热蒸汽和氧气通过硬质褐煤产生粗煤气 ,每台炉的设计能力为 350 0 0m3/h粗煤气。在内筒、外筒之间的夹套内是… 相似文献
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吕庆霖 《全国煤气化技术通讯》2005,(3):2-4
Ф2800造气炉是在02600炉的基础上进行夹套扩径,设备改造设计而成。夹套的扩径使得气化截面积达6.15m^2,相对原02600炉的气化截面积(5.31m^2)增加了16%,设备改造及管道、阀门扩至0700系列,增加了Ф2800造气炉的气化强度,产气量的明显提高,有效地弥补了地方劣质煤、籽煤及型煤气化过程中气量下降的不足,进一步挖掘了大风机的潜力。 相似文献
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赵乐群 《全国煤气化技术通讯》2007,(1):6-8
Φ2.4m、Φ2.65m煤气炉的前身是Φ1.98m煤气炉。该系列煤气炉在我国土生土长发展了50多年,由Φ1.98m到Φ2.26m,到Φ2.4m、Φ2.61m、Φ2.65m,近几年又发展为锥形炉和Φ2.8m煤气炉。在它的发展过程Φ,较多地变动了煤气炉的夹套锅炉内筒体直径和煤气炉的高度,而炉底盘没有大的变化,即Φ2.4m和Φ2.65m、Φ2.8m煤气炉使用的炉底盘是一样的,炉底Φ3240mm,灰盘Φ2820mm,煤气炉总高从4400mm到5600mm,差别很大。如上设计制造参数带来了以下问题:[第一段] 相似文献
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为了考察煤炭地下气化工业试验基地废水的催化活性,探究利用该废水进行地下催化气化工业性试验的可行性,对乌兰察布褐煤进行了不同压力下的活性评价实验.结果表明,煤炭地下气化废水对乌兰察布褐煤的气化起到了良好的催化效果,在添加一定量煤炭地下气化废水后,其碳转化率由80.19%提高到89.82%;煤气产率由4.2m3/kg增加到5.2m3/kg,增加了原来的23.8%.随着反应压力的提升,碳转化率及煤气产率均呈现不同程度的降低,煤气组分中H2,CO和CO2含量也呈现不同程度的降低;而CH4含量随着压力的提升持续增加. 相似文献
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1 概论 我厂从1976年建成投产以来,经过多次技术改造,合成氨年生产能力由原设计三千吨增加到四万吨。1991年以前,我们虽然在生产工艺中对冷却水进行了回收利用,但由于条件限制,水的重复利用率低、浪费大。在逐年扩大生产的情况下,生产用水大幅度增加,由原建厂的每年一次水用量90×10~4m~3(每小时120m~3)增加到446.4×10~4m~3(每小时600m~3)。对不断增大的用水量,只靠在本厂附近自打的深井水源供水,远远满足不了生产要求。经调查研究和对全厂水平衡测定 相似文献
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我厂玻璃棉熔窑是一座蓄热式双流液洞马蹄火焰燃油池窑,自1965年建成投产以来已有20多年的历史,在这期间几经改造,熔化面积由最初的10.4平方米扩大到现在的28.39平方米,熔化量由原设计的577kg/m~2·日,提高到现在的810kg/m~2·日,并在1974年实现了双线生产。 相似文献
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基于原有70 m3PVC聚合釜的传热性能和搅拌性能的测试和分析,提出了新型全流通半圆管夹套结构,夹套的传热面积增加14 m2,通过现场传热测试,在聚合釜容积不变的条件下,单釜的生产能力可提高30%以上。 相似文献
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我厂有8台间歇式固定层半水煤气发生炉。气化蒸汽来源于0.7×10~5Pa 总管(简称0.7总管),其蒸汽用量的1/6由夹套供给,5/6由7.85×10~5Pa 调节系统(称0.7调节系统)调压后供给。一、系统故障及爆炸事故5台(?)3000煤气炉和3台 相似文献
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LF—30Ⅳ型氯乙烯聚合釜传热性能评价 总被引:1,自引:0,他引:1
采用热量衡算法测定了国产LF30—Ⅳ型氯乙烯聚合釜的传热性能,结果表明:夹套和内冷管传热系数均随冷却水流量的增加而增加,当夹套冷却水和内冷管冷却水流量分别在100~255m3/h和51~129m3/h时,冷模传热系数分别在2788~3252kJ/m2·℃·h和5534~6629kJ/m2·℃·h之间;在相近冷却水流量时,LF30-Ⅳ型聚合釜的传热系数高出LF30-Ⅱ型聚合釜10%以上,由Wison图解法计算了夹套和内冷管的α1和α2。 相似文献
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我公司现有 30m3 聚合釜 4台 ,夹套循环水配套 80 0m3 /h凉水塔水处理系统 ,其中 2台釜于 2 0 0 1年 7月投用 ,使用近 2年。但近期频繁出现超温超压现象 ,通过一段时间的观察 ,排除了清釜因素 ,打开釜夹套备用口检查发现其内壁结垢约 2mm。为保证安全生产 ,提高釜传热效率 ,公司决定对釜夹套及循环系统进行清洗。1 清洗液的选择取夹套垢样化验分析 ,垢样为 30 %硅酸盐和约 70 %碳酸盐。聚合釜夹套材质为Q2 35 -A ,内冷管材质为0Cr18Ni9,因此综合考虑后选择HCl-HF -缓蚀剂体系。采用的HCl质量分数为 8%~ 10 % ,HF的质量分数为 2 % ,使… 相似文献
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《煤化工》2015,(4):61-64
在STA449 F3型热天平上,采用等温热重法,对不同比例的KOH催化剂和不同粒度的煤样在反应温度650℃~800℃下的气化反应特性进行了研究。实验结果表明:KOH对煤-CO2气化反应有明显的催化作用,在催化剂质量分数10%,反应进行到20 min时,随着温度由650℃升高至800℃,碳的转化率由11%增至70%;在反应前段和后段,催化剂含量对碳的转化率影响不同;随着煤粒度由50μm~70μm增加到100μm~200μm,煤气化反应指数由0.075降低至0.013。在温度为650℃~800℃、催化剂质量分数5%~20%条件下实验,测得催化剂质量分数在10%、温度在750℃时,催化效果最好。 相似文献