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阐述了材料力学性能随板厚范围变化而变化的问题;举例说明当考虑封头加工成形减薄量而增加板厚时,在相同设计温度条件下,由于板厚的增加有些材料许用应力会相应降低,导致封头成形后的最小厚度不能满足强度要求。总结了当封头设计厚度处于相应材料厚度临界值时,设计人员应适当增加最小设计厚度、工艺人员应考虑尽量减小成形减薄量,以保证封头成形后的最小厚度仍能满足强度要求。 相似文献
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水平剪切波在板表面附着物厚度检测中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
针对板表面附着物厚度检测的问题,提出一种基于水平剪切(Shear horizontal,SH)波的检测方法,该方法利用SH波的频散效应对板表面附着物厚度变化敏感的特性,实现对表面附着物的厚度进行无损检测。建立SH波在双层结构中的波动模型,并求解出双层弹性介质中SH波的波动方程。针对工业中出现的水垢等多种附着物厚度检测实例,绘制SH波群速度随附着物厚度变化的曲线,并进一步提出SH波检测板表面附着物厚度的具体实施方法。利用该检测方法,对钢板—石灰膏涂层模拟的锅炉水垢试样进行试验研究。结论表明,通过测定低频段和高频段的SH0模态的群速度,可以分别对较厚附着层和薄厚度附着层的厚度进行检测。 相似文献
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机构运动参数和尺寸(图1) A_0A_(?)B.机构内死点位置A_0A_(?)B_(?) 机构外死点位置φ_0=∠A_iA_0A_a 曲柄的死点位置角,由曲柄内死点位置A_。A_1转至外死点位置A_。A(?) 相似文献
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管板是管壳式换热器最重要的受压元件之一,管板的合理设计对降低设备费用和保证设备安全运行是至关重要的,管板的强度计算又是管板合理设计中很关键的一步。为此,应正确理解管板名义厚度、管板有效厚度和管板最小厚度的取值问题。 相似文献
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热压机是人造板和亚麻板生产的重要机械装备之一,各种人造板和亚麻板的净厚度要靠厚度规定型。但由于结构的原因,国产热压机厚度规使用时间最长3个月就变形。为解决此问题,经过分析研究,我们对厚度规的结构进行了改进。1厚度规的结构、变形现象及原因11厚度规结... 相似文献
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欧绪贵 《仪器仪表标准化与计量》1993,(2):50-50
上海工业自动化仪表研究所研制成功了一种新型的核辐射厚度自动测量系统。这个测量系统主要用于生产过程自动检测冷轧钢、铜、铝等金属带及非金属带的厚度。对于冷轧钢带(板)的厚度测量范围是01~6.0毫米。测量精度是±0.005毫米或±0.5%。此仪表系统采用放射源镅—241。测量原理是根据被测物对放射源放出的低能γ射线的吸 相似文献
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讨论了压力容器厚度的选取,以及厚度变化对强度的影响。阐述了当图样设计厚度处于相应材料厚度范围临界值时,材料许用应力随板厚变化而变化的问题。并举例说明当制造工艺人员考虑加工成型减薄量而增加板厚时,材料强度会降低,设计人员必须增加最小厚度值以保证受压元件成型后的最小厚度仍能满足强度要求。 相似文献
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为研究铝合金靶板厚度对靶板声发射信号特征参数的影响,对直径8 mm球形破片侵彻不同厚度铝合金靶板进行数值模拟研究,获得靶板侵彻过程中的声发射信号。仿真分析不同速度下靶板厚度对破片侵彻过程中声发射信号特征参数的变化,研究发现:靶板厚度在3 mm~10 mm范围的声发射信号特征值幅度随破片速度的增大而增大;根据靶板厚度与靶板声发射信号特征参数的关系,选择合适厚度靶板对破片声发射信号进行分析。 相似文献
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为了向国际先进标准靠拢.原三部“设计规定”修改后,上升为国家标准“GB150—89钢制压力容器”之后,在压力容器设计时,关于厚度附加量的组成有所改变。 GB150—89参照ASME规范以及等效采用ASME的日本JISB8243规范,将厚度附加量C的组成减少为两部分,即C=C_1 C_2,其中C_1为钢板或钢管厚度负偏差;C_2为腐蚀裕量。设计时不再考虑原三部“设计规定”中的C_3,C_3为加工成形减薄量。即图样上注明的厚度,不再 相似文献
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本文将智能控制技术应用到带材厚度自动控制系统中,并利用单片机加以实现。实践证明,该系统控制精度高,对系统参数变化具有较强的鲁棒性,对目前国内中小型轧机厚度控制的技术改造具有一定的推广价值。 相似文献
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轴对称壳谐振子绕其中心轴旋转时,其振型相对壳体将发生移动,称为环向振型的进动。振型的进动角(?)与壳体转过的角(?)有一恒定的关系(图1),可写成(?)=K(?)_1(1>K>0)(1)K 称为振型的进动因子。作者在文献中,对等厚度轴对称壳振型的进动情况作了详细分析。由于实际加工条件的局限和出于某些特殊要求的考虑,实用中的壳体总是变厚度的。本文主要研究变厚度轴对称壳谐振子旋转时环向振型的进动情况,给出圆柱壳和半球壳的具体结论。同时还讨论了半球谐振陀螺中采用n=2(四波腹)环向振型的依据。 相似文献
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目的 通过有限元分析比较三种不同内侧柱支撑方式固定肱骨距缺失的肱骨近端骨折的力学稳定性,为临床此类骨折的内固定选择提供参考。方法 选取一名63岁老年女性肱骨近端骨折患者的右侧肱骨及左侧胫腓骨的CT平扫的影像学资料存储为DICOM格式。利用有限元分析软件重建肱骨、腓骨及骨水泥模型。利用逆向扫描及重建建立肱骨近端钛合金锁定板模型,按照肱骨距缺失的骨折形式截骨,并按照不同工况组装模型。将模型分为A、B、C三组即单纯钛合金锁定板组、钛合金锁定板联合自体腓骨植骨组、钛合金锁定板联合骨水泥组。并按螺钉数量不同分组(AE组、ACE组、全螺钉组)。利用Workbench 2021 R1做力学分析,设置各模型弹性模量、泊松比、接触方式后,计算肱骨模型的最大位移及钛合金锁定板的最大等效应力。结果 A组中A1肱骨最大位移为4.6936 mm, A2肱骨最大位移为4.6065 mm, A3肱骨最大位移为4.5814 mm; A组中A1钛合金锁定板最大等效应力为238.69 MPa, A2钛合金锁定板最大等效应力为246.85 MPa, A3钛合金锁定板最大等效应力为247.33 MPa。B组中B1肱骨最大位移... 相似文献