共查询到20条相似文献,搜索用时 437 毫秒
1.
2.
点蚀是不锈钢最有害的腐蚀形态之一,点蚀往往是应力腐蚀裂纹和腐蚀疲劳裂纹的起始部位。点蚀是一种腐蚀集中于表面的很小范围内,并深入到金属内部的腐蚀形态,一般形状为小孔状,其危害性比均匀腐蚀严重得多,会引起爆炸、火灾等事故。双相不锈钢兼有铁素体和奥氏体的特性,它将铁素体良好的强度、硬度和奥氏体优良的塑性和韧性结合起来,并具有优良的耐点蚀性能,无论是在力学性能上还是在耐腐蚀性上,双相不锈钢都明显优于铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢,可以在点蚀环境中的特种设备上广泛使用。 相似文献
3.
文中扼要地介绍了八十年代初我所根据近代奥氏体不锈钢的合金化原则开发的00Cr20Ni18Mo6CuN高合金奥氏体不锈钢。实验结果表明,该合金不仅具有现有标准不锈钢所不及的良好的耐点蚀和缝隙腐蚀性能,而且其屈服强度约为标准奥氏体不锈钢的2倍以上(σs≥410MPa)。故而是一种优良的耐海水腐蚀材料。本文还对奥氏体不锈钢的近代发展产物——高合金奥氏体材料作了概括的介绍,指出:OOCr20Ni18Mo6CuN的开发是奥氏体不锈钢的新发展。 相似文献
4.
为提高AH36钢的耐海水腐蚀性能,炼钢时引入了钢水钙处理工艺.本文通过室内间浸挂片试验、交流阻抗试验、动电位极化试验及极化试验后的SEM分析,研究了钙处理对AH36钢中的夹杂物及耐点蚀性能的影响.结果表明:变性夹杂物中的CaS对钙处理钢的耐点蚀性能有明显的影响.通过钙处理把钢中氧化铝夹杂、硅铝酸盐夹杂等球化变性成无CaS或低CaS的球状CaO-Al2O3复合夹杂,可有效提高钢的耐点蚀性能;变性球状复合夹杂中含较多的CaS会促进诱发夹杂物周围基体腐蚀,提高点蚀诱发敏感性;含硫量较高的AH36钢在钙处理不充分时,形成CaS夹杂或以CaS为主的复合夹杂,会使AH36钢的耐点蚀性能恶化. 相似文献
5.
6.
采用化学浸泡腐蚀试验及微观组织和化学成分分析研究了5种铸造双相不锈钢在6%Fe Cl3溶液中的点腐蚀行为,并与316L奥氏体不锈钢进行了对比。结果表明,铸造双相不锈钢的抗点腐蚀性能均优于316L的,腐蚀速率和点腐蚀深度均小于316L奥氏体不锈钢的;双相不锈钢主要耐点蚀能力合金元素在奥氏体和铁素体相内分布不均匀,铬、钼更多地分配于铁素体相内,而镍、氮则更多地分配于奥氏体相内,铁素体相的耐点蚀指数PRE(Cr%+3.3Mo%+16N%)大于奥氏体相;双相不锈钢的耐点腐蚀性能与化学成分有关,随着PRE的增加,双相不锈钢的耐点腐蚀性能提高,铜元素在铁素体内析出的富铜相导致点蚀优先在铁素体内发生和发展。 相似文献
7.
采用化学浸泡法和模拟闭塞电池方法研究了固溶+时效和固溶+调整+时效处理的0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢的耐点腐蚀性能,并与18-8型奥氏体不锈钢(316L)耐点蚀性能进行了对比。结果表明,0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢组织内富Cu析出相促进了点蚀坑萌生,而点蚀坑发展则与组织形貌有关。固溶+调整+时效处理的0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢因组织内析出富Cu相多而大,其萌生的点蚀坑密度较高,但由于马氏体板条较细,其点蚀坑尺寸和深度较小;固溶+时效处理的0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢因组织内析出富Cu相少而小,萌生的点蚀坑密度较低,但粗大的板条马氏体组织导致点蚀坑尺寸和深度较大。与18-8型奥氏体不锈钢耐点蚀性能对比表明,通过对0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢进行合理的热处理,其耐点蚀性能可与18-8型奥氏体不锈钢相当。 相似文献
8.
316L不锈钢在不同环境中点蚀形核研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过人工海水中长期浸泡实验和循环伏安极化曲线测试,研究了温度、Cl-浓度、溶解氧浓度对抛光后的316L不锈钢点蚀形核的影响,确定了不锈钢在不同环境的人工海水中点蚀的萌生时间和位置。结果表明:与温度和Cl-浓度的影响不同,溶解氧浓度的增加对不锈钢点蚀形核具有抑制作用。316L不锈钢在4℃,8×10-6溶解氧浓度,10%(质量分数)NaCl溶液中浸泡后表面出现钝化膜局部破坏,点蚀形核时间为60~70天,形核位置存在MgO-Al2O3系和CaO-SiO2系非金属夹杂物。不锈钢在4℃人工海水和0.02×10-6溶氧量浓度下浸泡后,表面出现点蚀的时间为70~80天。 相似文献
9.
(上接2012年第5期第80页)
材料组织结构的不均匀会使点蚀倾向增加.如钢中非金属夹杂物MnS常成为点蚀的起源,奥氏体不锈钢中的δ铁素体,不锈钢中的σ相,铁素体不锈钢中的α相,敏化的晶界及焊接区等都可能使钢的耐点蚀性能降低;时效的含Cu含Mg的铝合金,因存在Al2CuMg相,使点蚀敏感性增大;剧烈的冷加工会使不锈钢在三氧化二铁中的点蚀倾向增大,在大多数不锈钢锻材上常可观察到点钢在边缘部位优先产生. 相似文献
10.
目前,针对904L,254s Mo和2507等几种主要备选超级不锈钢在烟气脱硫环境中的耐点蚀性能缺乏系统研究。在温度分别为20、40、70℃的死亡绿液溶液中,利用循环伏安曲线和扫描电镜(SEM)法,对316不锈钢和超级不锈钢904L、254s Mo及2507的极化行为和点蚀形貌进行了研究。结果表明:在该环境中,升高温度可降低4种不锈钢表面钝化膜稳定性并提高其点蚀敏感性;在不同温度环境下,316不锈钢均有严重的点蚀现象发生,而254s Mo和2507不锈钢表面均无明显点蚀迹象;在20℃时,904L不锈钢表面无明显点蚀迹象,40℃时,其表面出现典型的点蚀形貌,但点蚀坑尺寸较小,在70℃的高温下,其点蚀坑尺寸明显增大,点蚀损伤严重;254s Mo和2507均适合作烟气脱硫设备材料,而316、904L在该环境中需谨慎使用。 相似文献
11.
等离子体钝化316L不锈钢抗点蚀性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文运用冷弧空气等离子体射流技术处理316L不锈钢表面,分别采用俄歇能谱、阳极极化和FeCl3加速腐蚀实验等研究316L不锈钢表面所形成钝化膜的成分、结构和抗点蚀性能。研究表明:316L不锈钢表面经空气等离子体射流氧化处理后,点蚀电位和开路电位与未经处理的样品相比提高400mV;点蚀坑的数量、直径和深度明显降低;316L不锈钢表面钝化膜的厚度大幅提高,从而提高基体的耐点蚀能力。 相似文献
12.
针对温度为60℃的稀硫酸介质,研制了超低碳低镍双相铸造不锈钢,着重研究了该钢不同热处理状态下的金相组织及其腐蚀行为。结果表明,经1050℃固溶处理后该钢具有优良的耐均匀腐蚀晶间腐蚀与抗点蚀能力,并具有良好的铸造性能。 相似文献
13.
一、前言 N作为奥氏体不锈钢合金化元素之一受到越来越多的重视和应用。N是强烈形成和稳定奥氏体(γ-相)的元素之一,随着不锈钢和耐蚀合金大量生产和应用,在Ni资源比较缺乏的时候,以N(并配合适量的Mn)部份代Ni,达到节Ni和降低成本的目的是当前不锈钢新的发展趋势。N显著地改善了奥氏体不锈钢的耐蚀性能,特別是在氯化物和海水中耐点蚀和耐缝隙腐蚀性能;N较大地提高了不锈钢室温和负温下的强度和耐热性能,对于当前发展高 相似文献
14.
15.
16.
17.
18.
BFe10-1-1白铜和双相不锈钢在海水管路中应用的综合性能分析 总被引:4,自引:2,他引:2
根据舰船海水管路系统对材料的性能要求 ,从防污性能、成型性能、焊接性能、耐蚀性能等几个方面 ,对BFe1 0 1 1白铜和HDR双相不锈钢进行了综合分析。结论是 ,BFe1 0 1 1白铜目前仍是舰船海水管路系统的最佳选材 ,HDR双相不锈钢虽然具有优良的耐海水腐蚀性能 ,但不具有防污功能 相似文献
19.