Cr_xCuFe_2Mo_(0.5)Nb_(0.5)Ni_2高熵合金的微观组织与力学性能

采用电弧熔炼工艺制备了CrxCuFe2Mo0.5Nb0.5Ni2(x=0,0.5,1.0,2.0,摩尔比)高熵合金,采用X射线衍射分析(XRD)、扫描电镜(SEM)和显微硬度计对合金的物相结构、微观组织形貌、元素分布和硬度进行了分析。结果表明,合金物相主要由面心立方固溶体相(FCC)、体心立方固溶体相(BCC)和密排六方固溶体相(HCP)组成。Cr含量的增加,有利于BCC相的形成。合金组织主要呈树枝晶和枝晶间结构组成。合金中Nb、Mo和Cu元素分别偏聚于枝晶和枝晶间区域,Fe、Cr和Ni元素的分布相对均匀。合金硬度随Cr含量的增加而逐渐增加,但增幅较小。     

退火对CrCuFeMnTi高熵合金组织结构和力学性能的影响

为了研究退火处理对CrCuFeMnTi高熵合金组织结构和力学性能的影响,通过真空电弧熔炼法在氩气保护下制备了铸态合金,在不同温度下对合金进行退火处理,观察其组织结构并进行力学性能测试。结果表明:铸态CrCuFeMnTi高熵合金由1个密排六方和1个面心立方结构固溶体构成,形成由枝晶相和枝晶间相组成的典型枝晶组织形貌;合金在750℃以下退火时,主要以元素的扩散和组织的均匀化为主,经过900℃等温退火处理后,合金中密排六方结构的固溶体逐渐转变成体心立方结构固溶体,该相变过程是由元素扩散引起及控制的;经过750℃以下的退火处理后,合金的硬度和断裂强度均有所提高,但断裂行为均表现出脆性特征。     

激光熔覆CoCrFeNiSix高熵合金涂层的组织与性能

为了探究Si元素含量对CoCrFeNiSi_x(x=0.5,1.0,1.5)高熵合金涂层的组织与性能的影响,采用激光熔覆技术制备高熵合金涂层,通过X射线衍射仪、扫描电子显微镜、能谱仪、显微硬度仪、摩擦磨损试验机、电化学工作站等表征了涂层的物相组成、微观组织以及元素分布、硬度值、耐磨性能和耐腐蚀性能. 研究表明,随着Si元素的含量增加,合金物相由单相面心立方结构转变为面心立方结构、Si元素化合物(σ)相结构,最后形成面心立方结构、体心立方结构和σ相混合结构.涂层的组织主要由柱状晶转变成树枝晶,最后形成胞状晶;同时,涂层的硬度不断提高,当Si含量为1.5时,涂层的平均硬度值达到最高,为619.04 HV0.2,约为基体的2.67倍.涂层的磨损量、摩擦系数随着Si含量的增加而减少,耐磨性能显著提高.涂层在3.5%NaCl溶液中腐蚀性能随着Si含量的增加先增加后降低,当Si含量为1.0时,涂层的耐腐蚀性能最优.     

Cr含量对AlTiFeNiCuCr_x多主元高熵合金凝固模式和微观结构的影响

研究了不同Cr含量的AlTiFeNiCuCrx多主元高熵合金的凝固模式和微观组织特点。结果表明,高熵效应使合金仅由简单的体心立方结构和面心立方结构两相组成。Cr含量的增加使合金的凝固模式从亚共晶向过共晶凝固转移,铸态组织由枝晶状先析出相、菊花状共晶组织和枝晶间富Cu相组成。     

硼元素对CoCrCu_(0.5)FeNi高熵合金组织和性能的影响

基于CoCrCu_(0.5)FeNi高熵合金塑性好但强度低的特点,在其中加入少量的B元素,制备了CoCrCu_(0.5)FeNiB_x(x=0.1,0.2,0.3,0.5)高熵合金,以研究B的加入对微观组织、相结构以及力学性能的影响。研究表明,CoCrCu_(0.5)FeNiB_x(x=0.1,0.2)高熵合金的组织主要由枝晶,枝晶间珊瑚状组织组成,当x≥0.3时,合金凝固前发生了液相分离,组织中出现了富Cu球状组织。CoCrCu_(0.5)FeNiB_x高熵合金的相结构主要由面心立方相和正交晶系相组成。CoCrCu_(0.5)FeNiB_(0.2)合金具有较佳的强度和塑性配合,其压缩强度和塑性分别为1400MPa和16%。     

WC颗粒对激光熔覆FeCoCrNiCu高熵合金涂层组织与硬度的影响

采用CO2横流激光器制备添加WC颗粒的FeCoCrNiCu高熵合金涂层,研究WC含量对涂层的组织结构及硬度的影响.结果表明:不同WC含量的高熵合金涂层均由简单的面心立方结构(FCC)和体心立方结构(BCC)两相组成.随着WC含量的提高,涂层中FCC相含量不断减少,BCC相含量不断增加.WC颗粒在激光熔覆过程中发生溶解并完全溶入FCC相和BCC相中,并未引起复杂碳化物相的生成.不同WC含量的涂层均为树枝晶组织.激光熔覆过程中的快速凝固条件有利于抑制枝晶和枝晶间的成分偏聚.WC含量的提高使枝晶细化,硬度提高.     

SiC颗粒对AlCoCrFeNi高熵合金涂层显微组织与力学性能的影响

应用激光熔覆技术制备了Al CoCrFeNi高熵合金涂层,研究了不同Si C添加量对涂层组织、硬度及耐磨性的影响。结果表明:Al CoCrFeNi高熵合金涂层由面心立方结构(FCC)和体心立方结构(BCC)两相组成。添加Si C生成了Cr2Fe14C相,但是抑制了Cr基FCC相的生成。随着Si C含量的增加,熔覆层的缺陷减少且组织形貌发生改变,主要是由晶内BCC、晶间Cr基FCC相和白色析出物组成,其中,白色析出物为Cr2Fe14C相和未熔化的Si C颗粒,且分布在晶间。Si C的加入可以显著提高涂层的硬度及耐磨性,随着Si C含量的增加,涂层的硬度及耐磨性会随之增加。     

TA2/ Co13Cr28Cu31Ni28/ Q235脉冲TIG焊接头组织与性能

针对钢与钛之间因物化性能差异大,焊接过程易产生大量金属间化合物而难以实现可靠连接的问题,依据焊缝金属固溶高熵化思路,选用Co₁₃Cr₂₈Cu₃₁Ni₂₈高熵合金作为中间过渡层对TA2钛和Q235钢进行脉冲钨极氩弧焊,并对Co₁₃Cr₂₈Cu₃₁Ni₂₈高熵合金及接头的组织和性能进行分析研究. 结果表明,Co₁₃Cr₂₈Cu₃₁Ni₂₈主要是双相面心立方结构,分别为富Cu的晶间和晶内面心立方结构,强度和塑性良好;焊接接头两部分焊缝均成形良好,无气孔、裂纹等缺陷,焊缝组织均为简单的固溶体结构,Q235侧焊缝主要为面心立方结构相,TA2侧焊缝主要由简单的体心立方结构和面心立方结构相构成,以体心立方结构相为主;焊接接头抗拉强度为224 MPa,在TA2侧靠近高熵合金的熔合线处断裂,主要由于生成了脆性的Cr₃O₈,断口有较多韧窝和一部分解理面,为混合断裂,表现出一定的韧性断裂特征.     

Ti60Cu14Ni12Sn4Nb10合金等温退火过程中的相变研究

通过水冷铜模吸铸法制备出了Ti60 Cu14 Ni12Sn4 Nb10复相合金.对合金在不同温度下等温退火过程中的相转变及显微结构演化进行了研究.结果表明,该合金的显微组织主要由β-Ti枝晶相、纳米晶化相和少量非晶相组成.在450℃退火时,合金中有ω-Ti和面心立方结构的Ti形成;而在550℃退火时ω-Ti消失,同时由于非晶相发生了晶化,基体中有TiNi相析出,该晶化相在高于715℃时,转变为稳定的Ti2Ni相;当温度达到795℃时,合金中的β-Ti枝晶相转化为α-Ti.     

多主元高熵合金AlTiFeNiCuCrx微观结构和力学性能

研究了不同Cr含量的AlTiFeNiCuCrx多主元高熵合金的微观组织和力学性能特点.结果表明,Cr含量的增加使合金的凝固模式从亚共晶向过共晶凝固转移,铸态组织由先析出枝晶相、菊花状共晶组织和枝晶间相组成.合金仅由简单的体心立方结构和面心立方结构两相组成.Cr含量的增加对合金硬度的提高较小.该合金为低温脆性材料,但在1073 K高温时具有很好的塑性变形能力和较高的强度,当x=1-1.5时,合金具有最优的压缩强度和塑性组合.     

铝元素对Ti_(0.5)CrFeCoNiAl_xCu_(1-x)合金相转变和力学性能的影响(英文)

本文研究了铝替换铜对Ti0.5CrFeCoNiAlxCu1-x合金显微组织和压缩性能的影响。结果表明,随着铝含量的增加,合金相组织由面心立方结构逐渐转变成体心立方结构,压缩强度从1650MPa提高到2697MPa。大原子半径的铝的替换所引起的晶格畸变是晶体结构从高致密度到低致密度转变和合金强度提高的主要原因。     

Pd-Ag-Sn-In-Zn (Re)合金铸态组织结构研究

通过硬度测试、X射线衍射(XRD)分析、扫描电镜(SEM)观察和能谱(EDS)分析,研究了含少量Re的Pd-Ag-Sn-In-Zn合金原始铸态和均匀化热处理后的显微组织结构.研究表明,合金在铸态时因为冷却速度慢而形成了第二相,均匀化热处理后形成面心立方结构的单相固溶体,硬度也降低.合金原始铸态组织为枝晶组织,均匀化热处理后的组织成分均匀,无枝晶偏析.均匀化热处理后基体中存在的少量富Re第二相颗粒,可以起到弥散强化的作用.     

镍基合金的析出相及强化机制

用结构分析和性能测试方法,研究了2种镍基合金（617和625）的时效析出相及强化机制。结果表明：在760℃时效过程中,617和625合金均析出面心立方结构的M23C6碳化物和面心立方有序结构的γ′相,M23C6碳化物分布于晶界和晶内,γ′相分布于晶内。此外,625合金还析出体心四方结构的γ″相。2种合金的晶内析出相（M23C6和γ′）稳定性好,617合金的晶界析出相（M23C6）在760℃时效3000 h后聚集长大,仍为不连续分布,可阻碍晶界滑移;625合金的晶界相（γ″相）随760℃时效时间延长数量增多。M23C6作为时效态617合金的主要析出相,弥散分布于晶界和晶内,有利于析出强化,从而提高了617合金的强度和硬度。γ″相作为625合金中的强化相,γ″相与基体（γ）之间的点阵错配度大,共格应力导致的强化作用明显,导致时效态合金的高屈服强度和硬度。     

机械合金化法和放电等离子烧结法制造高熵AlCuNiFeCr合金

<正>A.I.Yuvkova等人采用机械合金化法和放电等离子烧结法制造AlCuNiFeCr合金,并借助STEM和示差扫描热量仪进行研究。研究结果表明,机械合金化纳米晶AlCuNiFeCr高熵合金是由体心立方超饱和固溶体组成。退火和800℃放电等离子烧结后,合金由3相组成,一为主要的B2相有序固溶体,一为面心立方     

AlCoCrFeMnTi_x高熵合金的组织结构与力学性能

利用非自耗真空电弧炉制备了AlCoCrFeMnTi_x高熵合金。通过XRD分析、金相组织观察、SEM观察、显微硬度和耐磨性测试,研究了Ti元素含量对AlCoCrFeMnTi_x合金微观组织和力学性能的影响。结果表明:AlCoCrFeMn合金由单一的BCC相构成,随着Ti含量的增加,合金中出现了面心立方相。该合金铸态组织为典型的树枝晶结构,Ti的加入使得合金晶粒变细,且大小更加均匀。随着Ti含量的增加,AlCoCrFeMnTi_x合金的硬度最高达700 HV,同时耐磨性提高。     

Al对Al-Cr-Cu-Fe-Ni高熵合金的组织与硬度的影响

利用真空电弧炉熔铸AlxCrCuFeNi(x=0.5,1.0,1.5,2.0)高熵合金.金相显微镜与X射线衍射分析表明,AlxCrCuFeNi高熵合金具有面心立方(fcc)和体心立方(bec)结构,合金的铸态组织是典型的树枝晶.Al促进AlxCrCuFeNi合金的bcc结构的形成,而bcc的形成使AlxCrCuFeNi合金的硬度得到提高.     

面心立方铁基合金在高温变形时的形变孪晶

本文的研究对象是一种具有面心立方结构的以γ′相沉淀强化的铁基合金,应用透射电镜观察和分析了此合金在高温拉伸时的变形方式和特点。得出此合金的高温变形过程是以滑移和孪生两种方式进行的,其中主要是滑移,辅之以孪生变形。孪生的发生与合金的显微组织结构有关,γ′相的析出以及基体的较低层错能都有利于形成形变孪晶,但沿晶界的胞状析出物对滑移的阻碍作用则是导致孪生的主要原因。文中根据所得的试验结果,讨论了形变孪晶的产生条件,并分析了形变孪晶与合金塑性之间的关系,提出了新的见解。     

冷拔Co40NiCrMo合金的显微组织和抗拉伸性能

对冷拔态Co40NiCrMo合金的微观组织、抗拉伸性能进行了研究。结果表明：经固溶和冷拔处理的Co40NiCrMo合金室温呈面心立方结构：冷拔过程的塑性变形为孪生和滑移，孪生为主要变形机制：孪晶细化和碎化是大变形量冷拔态Co40NiCrMo合金获得良好的综合力学性能的主要原因。     

铬含量对FeNiMnCuCr_x系高熵合金微观结构和电化学性能的影响

采用了X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线能谱(EDS)和电化学等方法,研究了铬含量对FeNiMnCuCr_x系高熵合金微观结构、显微组织和电化学性能的影响。结果表明:FeNiMnCuCr_x系高熵合金均为简单面心立方(FCC)固溶体结构,并且随着铬的添加,合金相结构由一套FCC相向两套FCC相转变,显微组织由柱状树枝晶向等轴树枝晶转变,并且合金的显微组织发生了一定程度的细化;随着铬的添加,FeNiMnCuCr_x系高熵合金的自腐蚀电流密度呈现先增加后降低的趋势;在x=1时,FeNiMnCuCr_x系高熵合金的自腐蚀电流密度最低,为7.8167×10~(-7) A/cm~2。     

高强高导Cu-Cr-Zr合金时效性能

采用真空熔炼的方法制备Cu-Cr-Zr合金,研究合金的时效析出行为;借助高分辨透射电镜对合金时效析出相的组织形态进行分析,探讨合金的时效强化机制。结果表明:Cu-0.36Cr-0.03Zr合金经450℃时效4 h后获得较好综合性能,合金硬度和导电率分别达到为156 HV和82.62%IACS;通过微观分析确定经450℃时效4 h后合金中析出相为面心立方Cr相,且与基体保持共格关系;当时效时间延长至8 h时,合金中面心立方Cr相转变为体心立方Cr相;经450℃时效4 h后合金强度与硬度的提高主要由共格应变强化所造成。