“150”空分塔加装节—6阀简介

<正>1987年10月1日,我们利用设备检修的机会,在KFS—860—1型150m~3/h空分塔下塔至冷凝蒸发器间加装了一只节-6阀,管线为φ25X1．5mm,如图所示。缩短了启动时间,收到了较好效果。     

制氧工问题解答(四则)

<正>1.问;小型空分设备液氧液面计下阀管为什么容易堵塞?答,小型空分设备采用的液氧液面计,一般为汉普逊液面计,它根据连通器原理来指示冷凝蒸发器内液氧液面的高度。液氧液面计下阀管接在冷凝蒸发器底部,与液体相连,上阀管接在冷凝蒸发器上部,与气相连     

制氧工问题解答(五则)

<正>1．问:150米3/时制氧机要提取少量液氮时,液氮的管子从什么地方引出最为合适?管径多大?(三门峡市读者问)答:在提取液氮的过程中,应该注意尽量使液氮的汽化损失愈小愈好,以便在同样的操作条件下获得较多的液氮。对150米3/时制氧机来说,液氮取出管的位置最好从液氮节流阀(节-4阀)以后的管道上引出。这样液氮经过液氮过冷器过冷和降压后,汽化损失就减少。可能的话最好设置一只气液分离器。引出管的直径可选用φ8×1毫米或φ10×1毫米的紫铜管。在筒     

制氧工问题解答(十则)

<正>1．问:我站50m3/h制氧机,一次开车启动正常,但液氧液面升至45cm水柱时,按以前方法关好液空液氮节流阀后出现问题:高压压力从5MPa降至 4MPa,下塔压力始终提不起来,上塔压力居高不下,液氧液面下降至 15 cm水柱,化验氧气纯度只有95%以下。次日第二次启动,又出现第一次情况。停机检查主冷凝蒸发器,但没有发现泄漏现象。不知何故?(湛江读者问)答:首先认为这只塔启动时工况是正常的,收阀的情况也较顺利,一下子阀就关好了。正因为如此,多半是在液面稍一下跌,就急于关阀,特别是最后一圈关得快。而这     

瓶阀阀瓣的改进及液氮冷冻修理

介绍QF-2瓶阀阀瓣漏气的原因、改进与修理的操作方法。主要为结构问题,后在阀瓣中心钻一φ2.5mm小孔,又利用小孔改钻削修理为液氮冷冻修理,解决了问题。每年可节约800只阀瓣,并提高了安全使用程度。     

150m~3/h制氧机不出氧故障两则

“150”制氧机两则不出氧故障是:(1)冷凝蒸发器泄漏,造成氧气纯度下降,原因是氧分析阀与氧液面计阀调换了位置;(2)膨胀机活塞头工艺孔没有封堵造成不能出氧,查出加堵即恢复正常。图2。     

一种超纯氮除氢的方法及其装置

正申请(专利)号:201710266306.5公开(公告)日:2017-08-18申请(专利权)人:上海启元特种气体发展有限公司摘要:本发明涉及一种超纯氮除氢的方法,其包括如下步骤:从精馏塔的中上部抽取液氮经过液氮节流阀进行节流降压;节流降压后的液氮进入第二冷凝蒸发器并在第二冷凝蒸发器中吸收热量后气化     

重力供液蒸发器的实验研究

采用R404A作为制冷剂对重力供液蒸发器在低温工况下的特性进行实验研究,建立重力供液蒸发器的传热模型,搭建重力供液蒸发器的实验装置,用热平衡法测试重力供液蒸发器在不同蒸发器供液高度下的运行特性.研究表明:供液压头在h1=1200mm时比供液压头在h1=800mm、h1=1000mm时的传热温差明显下降,且随着室内温度的下降,传热温差随之变小;在同一供液高度下,重力供液蒸发器的循环倍率n随蒸发温度的降低而增大,而在不同供液高度下,循环倍率n随供液高度的升高而增大;重力供液蒸发器在供液高度h_1=1000mm时的制冷量明显高于h_1=800mm时的制冷量,其最大增幅为16.9%;而h_1=1200mm时其制冷量与h_1=1000mm很接近,甚至会有所下降;与h1=800mm相比,h_1=1000mm时重力供液制冷系统COP大幅度增加,最大增幅为17%,h_1=1200mm时系统COP介于前两者之间,重力供液制冷系统存在最佳的蒸发器供液高度.     

FON-50/100型分馏塔冷凝蒸发器的修复

1　故障现象及原因分析1999年 4月 ,正当用氧高峰时 ,一套ＦＯＮ 50 /10 0型分馏塔突然出现故障 ,液氧液位在 4 0 0～4 50ｍｍ ,产量、纯度下降 ,上塔压力偏高。第二天 ,塔无法正常工作 ,氮排空阀、馏分放空阀全部打开 ,氧纯度下降到 93%左右。对液空、液氧、氮气纯度进行化验 ,液空含氧 36%、液氧纯度为98%Ｏ2 、氮气纯度为 99 9%Ｎ2 。根据出现的现象和化验数据 ,我们认为是冷凝蒸发器内部泄漏。又根据冷凝蒸发器的内部构造和故障变化过程 ,判定是进下塔的加热管与冷凝蒸发器结合部位焊口开裂的可能性较大。2　修复措施将分馏塔进行加热后…     

HPI弹丸注入器

叙述了HPI弹丸注入器的结构特点、工作原理及液氮冷凝条件下甲烷弹丸的制造及发射实验。结果表明，该注入器产生的弹丸具有较好的重复性和完整性，并且在整个弹丸制造、加速及传输过程中质量损失极少。目前已得到速度约450m／s，散角小于0．3°的φ1mm×1mm圆柱体甲烷弹丸。     

3200制氧机冷凝蒸发器工况恶化原因分析

我厂1号3200标米~3/吋制氧机连续运行340天后,冷凝蒸发器工况明显恶化,冷凝蒸发器换热温差由1.8℃逐渐增加到6℃之多,液氧蒸发量减少,氮液化量锐减,造成下塔和上塔液氮回流不足,破坏了塔内的热量平衡。氧气和氮气产量、纯度均大幅度下降,氧产量2300标米~3/时、纯度74～92%之     

扁平铜管翅片管冷凝器性能试验

对一种扁平铜管百叶窗翅片管换热器（FTHX）进行单体冷凝性能和整机制冷性能试验,并与现行铜圆管翅片管换热器（CTHX）在相同工况下进行对比。试验结果表明：FTHX具有风阻低、制冷剂流阻高和系统制冷剂充注量少的特性;FTHX综合冷凝性能高于φ7mm铜管换热器但略低于φ9.52mm铜管换热器;FTHX整机制冷能力和能效比均略低于单排φ9.52mm铜管换热器。     

“150”型高纯氮设备提取工业氧技术改造

在FN-150/10Y型分馏塔上,增设部分保冷箱壳、板式冷凝蒸发器、液空贮液器、液空过冷器及有关阀门管道等,将原塔作为工业氧工况时的上塔,增设一只下冷凝蒸发器。氧气产量＞50m3/h,纯度＞99．5%,年增效益100万元以上。图2。     

空分技术问题解答(四则)

1 .问 :加工空气量不足对产品氮纯度有什么影响 ?答 :当加工空气量减少时 ,下塔内的上升蒸汽量及回流液体量均减少 ,但回流比仍可保持不变 ,在正常情况下 ,对下塔的液氮纯度影响不大。但是 ,由于加工空气量的减少 ,产品氧和产品氮的产量当然要相应减少。如果下塔的液氮取出量加大 ,则下塔回流液体量就要减少 ,回流比就相应减小 ,这样上升蒸汽部分冷凝得不充分 ,蒸汽中的氧组分冷凝下来的数量就相应减少 ,于是下塔顶得到的气氮纯度就低 ,被主冷凝蒸发器冷凝下来的液氮纯度也就低。如无锡某钢厂的 60 0 0ｍ3/ｈ空分设备 ,加工空气量不足时 ,氮…     

小型制氧机在间断制氧中一个值得注意的问题

<正>小型制氧机在间断制氧时,停车前,为了下一次启动创造好条件,往往采取提高高压压力,增加产冷量,使冷凝蒸发器积累更多的液体。可是有不少单位在提高压力的同时,却喜欢开大液空节流阀和液氮节流阀,甚至比原来开大一圈以上。这种操作法是不妥的,因为开     

制氧工问题浅解

1．问:为什么分馏塔启动时当冷凝蒸发器内液氧出现时,上塔压力表的表针要波动?答:在启动50米~3/时制氧机分馏塔时,当打开P-1(空气节流)阀后1小时左右,上塔压力表的指针就会上下波动,波动范围一般在0.1大气压左右,再经过1、2分钟,冷凝蒸发器液氧液而指示器就指示出液氧。     

宝钢72000m~3/h空分设备和膜式冷凝蒸发器

72 0 0 0m3/h空分设备是 1994年从美国APCI公司引进的国内最大空分设备 ,在 1997年开始试车和试生产中发生了液空、液氮输送困难和氧化亚氮堵塞问题 ,分析与膜式冷凝蒸发器的不适当选用有关。 1999年 10月进行了完善性大修 (增加液空输送泵与一旁通阀 ) ,自此 72 0 0 0m3/h空分设备运行稳定。     

空分装置冷凝蒸发器结构的改进

本文介绍了空分装置用冷凝蒸发器结构改进的结果,示出了五种板翅式冷凝蒸发器组装的结构型式和各种型式冷凝蒸发器的结构参数,同时指出,对于新型空分装置,最有发展前途的是采用具有多孔复盖层管式冷凝蒸发器和板翅式冷凝蒸发器。图1、表1。     

表类量具测头翻新夹具

制作方法:将一块报废的外圆为φ40、厚度为20mm的卡尺研磨块放在车床上,把一面车一凹孔,孔内径为φ34mm,深8mm。另一面上用划线尺划三条平行线,每条间隔10mm。转过90°划一条中心线,在每一个交叉点上钻一个φ0.8～1mm的孔,再从凹孔一面的三个孔上各钻φ1.8、φ2.2、φ2.5三个孔(孔深7mm),分别用M2、M2.5、M3的丝攻把三个孔攻上螺纹。使用方法、把要翻新的测头旋在相同的螺孔上,用φ0.8～φ1mm的钻头在钻床上通过小孔向下钻,直到把钢球顶出即可更换。     

在双高空分设备上制取纯液氮

为我市医院进行冷冻医疗对液氮的需要。我车间于1978年3月,对哈尔滨制氧机厂制造的800米3/时双高空分设备进行了改革,增设了φ180 ×1100毫米液氮贮罐一只,容积约25升。其它装了两只截止阀以及相应管道(φ30 × 2．5)、液面计,仅化400元左右,一次改装成功,开车运转情况良好,每小时能制取纯液氮25公斤左右,对塔内精馏工况影响极微。具体流程见图。从主冷纯液氮侧引出纯液氮,经纯液氮过冷器过冷,