一种低磷循环水处理剂SW31的性能研究

对以聚环氧琥珀酸为主要组分的低磷水处理剂SW31的阻垢和缓蚀特性进行了研究。动态模拟试验结果表明，当循环水中的Ca^2＋浓度与碱度之和在1000mg／L以上，总磷含量控制在2．0～3．0mg／L时，试管腐蚀速率为0．022mm／a，黏附速率为1．9mcm，能够满足循环水系统在自然pH值条件下运行的需要。     

油井伴热循环水系统缓蚀处理技术

江苏油田SN区块由油井口到集油站的集输管线用伴热水保温，伴热水管线腐蚀严重。根据水质检测数据，伴热水基本上不合细菌，预测结垢量不大，而现场挂片测定的腐蚀速率，来水中为0．8646mm／a，回水中为0．4298mm／a，89．3％挂片垢物为铁垢（以Fe2O3计）。用Na2SO3除氧的缓蚀效果差。从10种商品中选出了A剂（主要成份为改性咪唑啉、有机磷及非离子表面活性剂）为伴热水缓蚀剂。用KSCN示踪剂法测定了伴热水系统总水量、循环水量、代谢时间、流程总长及流量。由85℃下A剂缓蚀率与加剂量关系，确毒采用冲击方式加药，首次加剂量300mg／L，循环水量420m^3，每隔14天按100mg／L加剂量加药一次。46天现场挂片监测结果表明，来水和回水腐蚀速率分别降至0．2412mm／a和0．1507mm．／a。图5表3参5。     

适用于强腐蚀性水质处理的新型水处理剂RP—98

以复合水处理剂RP-98直接处理超低硬度、碱度的强腐蚀性循环水,实验室动态模拟结果为;碳钢试管的腐蚀速率0.0381mm/a,粘附速率6.51mcm。代替国外同类药剂用于超高压聚乙烯装置循环水系统,连续运行2160小时,现场监测换热器的碳钢试管平均腐蚀速率为0.0025mm/a,平均粘附速率为6.21mcm,均达到总公司很好级标准,取得了显著的经济效益。     

J55套管在长庆油田油层水中耐蚀性的对比试验

为定性研究长庆油田地层水对J55套管的侵蚀性，分别选取了国产和进口的J55套管试样各两种，模拟油田高温高压环境进行腐蚀试验。试验结果表明，试样表面均存在点蚀现象，4种试样的平均腐蚀速率最大为0．130mm／a，最小为0．074mm／a，相差很大。试样表面的腐蚀产物主要是FeS，说明在这种环境中，套管可能同时遭受CO2腐蚀、硫酸盐还原菌腐蚀、H2S腐蚀和垢下腐蚀，其中H2S腐蚀和垢下腐蚀引起的点蚀占主导。同时发现，试样腐蚀速率的差异和试样的金相及成分有密切关系。通过微合金化和提高材料的冶炼水平来降低P和S含量，以及通过适当的热处理使晶粒细化等方式可以提高套管材料的耐H2S和CO2腐蚀能力。     

高酸性气田地面集输管线电化学腐蚀研究

在高酸性天然气的集输过程中,元素硫和凝析水／地层水很有可能沉积在集输管线的底部,导致管线的严重腐蚀。针对这种现象,开展了地面集输管线材料的电化学腐蚀研究。室内研究结果表明,当元素硫悬浮在试验介质中时,L245的腐蚀速率为0．0937mm／a;而试验材料浸没在元素硫中时,L245的腐蚀速率为23．068mm／a,且以局部腐蚀为主。在现场试验条件下,天然气流速为0m／s时,会出现凝析水／模拟盐水以及元素硫的沉积,导致L360的腐蚀特别严重（1．267mm／a）,在较高的流速（2．25m／s和4．0m／s）下,随着流速的增大,L360的腐蚀速率有所上升（分别为0．177mm／a和0．362mm／a）,但比流速为0时要小;增加水中Cl^-含量会加剧材料的腐蚀。研究结果表明,元素硫和地层水／凝析水的沉积对管线腐蚀的影响特别大,应重视其防护方法。     

含油污水处理在中原油田防腐中的作用

中原油田回注污水矿化度高(40～150g／L)，钙镁离子含量高(4～6g／L)，呈酸性，pH值6．0～6．5，腐蚀性很强，污水处理和注水管线、设备腐蚀严重。列表给出了中原油田12座污水处理站来水(油田产出水)的离子组成和2001～2002年5个季度腐蚀速率监测数据。介绍了1994年以来开发的使水质完全达标的两项注入水处理技术：将污水pH值提高至8．0～9．0，絮凝，稳定化的水质改性技术，1997年已全部在12座污水站应用，处理中产生大量污泥，高pH值下的结垢性是一个受到关注的问题；在pH=7．0条件下用过氧化物预处理、混凝的强氧化预处理技术，使污泥量减少50％以上，结垢倾向减轻。中原油田注入水的年平均腐蚀速率已由0.705mm/a(1994)降至0．0986mm／a(2001)。接近行业标准推荐值≤0．076mm／a。注入水引起的腐蚀已大大减轻。表6参3。     

文昌油田套管钢电偶腐蚀与缓蚀剂研究

文昌油田套管设计中采用了13Cr-L-80和N-80两种钢材。实验研究了两种钢材在完井液(盐含量高达30％的溶液)中的电偶腐蚀并筛选了缓蚀剂。在pH=6．5的隐形酸类完井液中，13Cr-L-80的开路腐蚀电位明显较N-80为正，二者相差数百毫伏；在65℃下不同钢材耦接时，13Cr-L-80钢的腐蚀速率(0．182mm／a)较该钢材相互耦接时的值(0．381，0．396mm／a)为小，N-80钢的腐蚀速率(0．929mm／a)较该钢材相互耦接时的值(0．573，0．592mm／a)为大，表明发生了电偶腐蚀。从9种商品中筛选出的缓蚀剂JC-6，在加量15g／L时使13Cr—L一80和N．80耦接时60℃腐蚀速率分别降至0．012和0．165mm／a，降低率93．4％和82．2％；JC-6与PA复配物使耦接钢材腐蚀速率进一步降低，质量比为90：10的复配物(代号JCP-6)在加量15g／L时使70℃腐蚀速率分别降至0．013和0．069mm／a，降低率88．5％和96．5％。极化曲线表明JCP-6对于两种钢材均为阴极型缓蚀剂。JCP-6与完井液、海水配伍，温度升高(10～80℃)使配伍性变好(溶液浊度减小)，pH改变(1．7～7．5)对浊度影响小。JCP-6为成膜型缓蚀剂，简略讨论了缓蚀机理。图5表3参5。     

缓蚀阻垢剂NY-HGA在涠洲12-1油田生产污水处理中的应用评价

涠洲12．1海上油田生产污水温度高（85--90℃）、Cl^-浓度高（12．5～17．8g／L）、矿化度高（30--40g／L），因而具有较大腐蚀性，且成垢离子HCO3^-、Ca2^＋、Mg^2＋等浓度高，SI值为1．96--2．00，结垢性也较强。针对此状况研制了咪唑啉类缓蚀阻垢荆NY-HGA。80℃下在该污水中加入40mg／L的NY-HGA，使A3、N80、K0—95钢的腐蚀速率分别由0．084、0．080、0．068mm／a降至0．059、0．064、0．063mm／a（同时加入20mg／L脱氧荆），使污水结垢率降低96．2％。在涠洲12—1油田生产系统进行NY-HGA应用试验，用美国Corrpro公司的旁通式腐蚀仪在线监测排海污水的腐蚀速率，在原处理工艺条件下（48mg／L缓蚀剂IMC-80-N＋56mg／L阻垢剂V402＋67mg／L清水剂JPA-Ⅱ）腐蚀速率为0．08806mm／a，只加清水荆时腐蚀速率高达0．8663mm／a，不加阻垢荆而改加37mg／L NY-HGA时腐蚀速率为0．02475mm／a，只加清水剂和NY-HGA时腐蚀速率为0．03162mm／a。因此，在涠洲12．1油田用NY-HGA代替IMC-80-N和V402可满足油田腐蚀控制要求．图5表4参5．     

水质稳定剂LSH-406的研制及应用

针对中国石油格尔木炼油厂10万t／a甲醇装置循环冷却水系统水质差，换热器出现结垢、腐蚀等问题研制开发了水质稳定剂(水稳剂)LSH-406，并进行了工业应用。经过2个月的运行监测，结果表明，系统浓缩倍数大于4，20^#碳钢腐蚀速率小于0．075mm／a，不锈钢腐蚀速率为0．0005mm／a，每月污垢沉积速率小于15mg／cm^2。     

高硬度、高碱度循环冷却水加酸处理过程的腐蚀控制

文章报道了采用加酸水处理方案处理超高硬度、碱度水质的方法.在钙硬加总碱大于500mg/L的补充水质中,使用加酸处理方案,浓缩倍数可大于3.0,动态模拟试验试管的腐蚀速率为0.0164mm/a,粘附速率为8.6mdd.在一套有物料泄漏现象的炼油循环水系统连续运行一年多,平均腐蚀速率小于0.075mm/a.     

适合高硬度高碱度水的复合缓蚀阻垢剂的研制

针对高硬度、高碱度水,通过阻垢性能实验,筛选出阻碳酸钙、阻磷酸钙、阻锌效果均较好的共聚物及与其复配的缓蚀阻垢剂,再通过缓蚀性能实验确定基本配方,最后通过动态模拟评价,试管平均腐蚀速率为0.0073mm/a,试管粘附速率为5.72mcm,试管污垢热阻为0.17×10-4m2·h·℃/kJ。评价结果表明,该缓蚀阻垢剂阻垢缓蚀效果显著,试管平均腐蚀率、粘附速率、污垢热阻均达到中国石化小型动态模拟评价的“很好”级标准,非常适合高硬度、高碱度水质。     

东辛油田污水缓蚀剂研究与评价

通过对东辛油田腐蚀因素的调研分析,找出了注水设备及管线腐蚀的主要原因系污水矿化度高、地层水温度高以及溶解氧、酸性气体、细菌、流速等综合作用的结果。针对东辛油田污水的腐蚀特征,室内合成了咪唑啉衍生物类缓蚀剂。室内试验证明,合成的缓蚀剂在注入量为10-20 mg/L的情况下,能将腐蚀速率控制在部颁标准0.076mm/sa以下。     

炼油厂超低硬度低碱度强腐蚀性水处理技术

以新型有机腑羧酸缓浊阻垢剂为主剂的复合水处理剂RP-93为关键技术,以新型高效非氧化型杀生剂RP-74为配套技术,直接处理低硬度低碱度的强腐蚀循环冷却水,试验室动态模拟试验结果:碳钢试管的腐蚀速率0.023mm/a,粘附速率7.85mcm。在炼油装置循环水系统连续运行4068小时,现场监测换热器的碳钢试管平均腐蚀速串0.186mm/a,无孔蚀现象,平均粘附速率3.56mcm,水中细菌总数小于4.2×10~4个/mL,取得了良好的技术经济效果。     

AEC水处理技术在循环水系统的应用

介绍了环氧化烷基羧酸盐(AEC)水处理技术在循环水系统的应用情况。应用结果表明:循环水平均浓缩倍数由3.39提高到6.39,系统的平均腐蚀速率由0.067 mm/a降到0.024 mm/a,系统补充水量由129.63 m3/h下降到59.92 m3/h,补充水量减少69.71 m3/h。AEC水处理技术能够较好地防止循环水系统的腐蚀、结垢和微生物的繁殖,实现了节水、环保、保证装置安全稳定运行的目标。     

热媒水系统换热器腐蚀原因分析

某炼油厂热媒水系统先后有12台换热器从2012年11月开始发生腐蚀泄漏.从腐蚀形貌来看,换热器泄漏的原因是热媒水侧腐蚀,主要腐蚀形态是点蚀.从热媒水的水质情况来看,该系统因与外界大气连通,水中含有1.03 mg/L的溶解氧,这是造成腐蚀的主要原因.从实验室腐蚀挂片试验结果来看,在有氧存在的热媒水环境中,碳钢的平均腐蚀速率为0.298 mm/a,09Cr2AlMo钢的平均腐蚀速率为0.244 mm/a,奥氏体不锈钢材质腐蚀轻微.腐蚀产物中含有大量铁的氧化物,说明腐蚀以铁的氧腐蚀为主.工艺侧介质中含有1％以上的硫化物,也存在一定的腐蚀问题.分别从控制氧进入、材质升级、工艺防腐、腐蚀监控等方面提出了防护措施.     

南二注采油污水腐蚀与控制技术研究

以南二注采出水为研究对象,采用静态挂片法系统研究采出水离子组成、pH等因素对腐蚀速率的影响,应用灰关联分析研究影响采出水腐蚀速率的主要因素以及各因素的影响程度。结果表明:水中溶解氧浓度增大、pH降低、水流动速度加快,腐蚀速率升高。静态条件下,腐蚀速率影响较大的因素是:Fe3+、溶解氧、pH、;HCO3-、S2-、∑Fe浓度等与腐蚀速率的关联度较大。采取相应措施后,腐蚀速率可控制在0.043mm/a以下。     

乾157区块油井的腐蚀与化学防护试验研究

通过对乾157区块油井腐蚀结垢因素分析,明确了该区块油井腐蚀原因,提出了投加缓蚀阻垢剂是该区块油井防腐防垢的最佳方案,室内通过对典型油井产出水水质分析及挂片腐蚀性对比试验,实验结果表明加药后可使试片表面形成一层致密的保护膜,平均腐蚀速率降低到0.0410mm/a以下,从而起到防止或减缓腐蚀的作用。明确了乾157区块主要腐蚀因素是高Cl-离子含量、高矿化度盐水以及溶解O2、CO2、SRB菌等,对各种因素引起的腐蚀进行了探讨并提出相应防护措施。     

对二甲苯微量杂质及纯度测定方法比较及优化

利用高温高压反应釜研究了3Cr钢在模拟中海油CO2环境中的腐蚀行为。在温度60℃、p(CO2)1.5MPa及介质流速为1m/s时,两组3Cr钢均呈现较严重的均匀腐蚀,平均腐蚀速率分别达到3.85mm/a和3.24mm/a。结合SEM和EDS分析手段研究了3Cr钢的CO2腐蚀产物。结果表明,其外层结构主要是堆垛疏松、附着力弱的FeCO3晶粒,内层为富Cr产物膜。     

常减压蒸馏装置加工南帕斯凝析油的腐蚀与防护

中国石油化工股份有限公司茂名分公司3号常减压蒸馏装置配炼伊朗南帕斯凝析油后出现泄漏着火事故后,对1,2,3和4号配炼南帕斯凝析油的常减压蒸馏装置的初馏塔、常压塔和减压塔进行了检测,发现4套装置均有严重的腐蚀减薄现象。塔顶腐蚀为HCl-H2S-H2O腐蚀,而塔顶冷凝器在流速小于6 m/s时,以HCl腐蚀为主;在流速大于6 m/s时,以酸性水腐蚀为主,且腐蚀速率随流速增加而增加。对腐蚀严重的常压塔上部采用材质升级（整体内衬3 mm双相钢2205）;增加注水管对换热器进行清洗,同时更换为螺旋折流板换热器,以减少垢下腐蚀;调整工艺操作,严格控制塔顶温度和回流温度,在电脱盐后管线上按2.5 g/t油的量注入质量分数为4%的氢氧化钠等措施后,常压塔顶冷却器的腐蚀速率和污水中氯离子的质量分数均下降了80%,取得了较好效果。     

油田产出水腐蚀及防护

在分析中国石油天然气股份有限公司长庆油田的靖北、吴旗、油房庄和大水坑区块腐蚀原因基础上,开展了产出水的缓蚀和杀茵试验研究。结果表明,引起井下管柱及集输管线腐蚀的因素主要有:产出水矿化度高、H_2S和SRB含量高、部分水质溶解氧超标以及井下存在CO_2伴生气和不均匀结垢;优选的CI-2缓蚀荆具有较好的缓蚀效果,药剂质量浓度为50mg/L时,可使产出水的腐蚀速率由0.125mm/a降至0.012mm/a,缓蚀率达90%以上;经杀茵剂筛选,BI-2和BI-3对SRB和TGB具有较好的杀菌效果,为了防止产生抗药性,BI-2和BI-3采用交替加药。