高熔体流动速率聚丁烯-1的制备及性能

采用可控流变法制备高熔体流动速率(MFR)的聚丁烯-1(PB)/过氧化物母粒共混物,考察了PB/过氧化物母粒共混物的MFR、相对分子质量、熔点和力学性能。结果表明：与PB相比,PB/过氧化物母粒共混物的MFR增大,其相对分子质量、熔点和力学性能降低。过氧化物母粒的质量分数为2.5%时,PB/过氧化物母粒共混物的MFR为347.85 g/10 min, Ⅰ晶型熔点为122.71℃,Ⅱ晶型熔点为107.80℃。     

Borealis公司推出包装用无规共聚PP

比利时Borealis聚合物公司(简称Borealis公司)推出无规共聚聚丙烯(PP)3RJ901mo,用于薄壁包装和家用器皿(如储物箱和CD/DVD盒)。据报道,这种核化无规共聚PP的熔体流动速率(MFR)为110g/10min,但可提供类似于MFR为70g/10min的PP的刚性和冲击强度。与MFR为70g/10min的PP相比,3RJ901mo的熔融温度降低了20℃,因此,注塑制品时循环时间缩短了20%,即     

PP/PP-g-MAH/GS–EDA纳米复合材料的制备及性能

采用聚丙烯(PP)接枝马来酸酐(PP-g-MAH)为增容剂,通过母料–熔融共混法制备了乙二胺(EDA)共价功能化改性石墨烯片(GS)(GS–EDA)掺杂的PP纳米复合材料。傅立叶变换红外光谱、X射线衍射和扫描电子显微镜、力学性能和熔体流动速率(MFR)测试表明,EDA已成功接枝于氧化石墨烯的表面;共混过程中,PP-g-MAH的酐基与EDA的氨基发生反应改善了共混体系的界面相容性;GS–EDA在母料–熔融共混过程中均匀分散于基体中;随着GS–EDA含量的增加,复合材料的拉伸强度先增大后降低,当GS–EDA质量分数为0.5%时,复合材料的拉伸强度达到最大值,比PP/PP-g-MAH提高了18.9%,比纯PP提高了13.4%;随着GS–EDA含量的增加,复合材料的MFR先增大后降低,在GS–EDA质量分数为0.5%时达到最大值。     

聚丙烯/有机硅热塑性弹性体共混物的性能及微观结构

通过双螺杆挤出机制备了聚丙烯(PP)/有机硅热塑性弹性体(Si-TPE)共混物。研究了SiTPE用量对共混物力学性能、结晶性能和熔体流动速率(MFR)的影响,并通过红外光谱、SEM表征了共混物结构。结果表明,随着Si-TPE用量的加大,拉伸强度、拉断伸长率、冲击强度和结晶温度均先升高后降低,MFR增大但不明显;Si-TPE质量分数为5%时,Si-TPE在PP基体中以孤立的橡胶粒子形式存在,粒径为50~500 nm。Si-TPE的最佳用量为2.5%(质量分数),此时,共混物的拉伸强度高达36.6 MPa,拉断伸长率为314%,冲击强度为6.1 k J/m2,MFR为1.6 g/10min。     

以助交联剂为第二单体的聚丙烯熔融接枝反应

以助交联剂三烯丙基异氰尿酸酯(TAIC)或三聚氰酸三烯丙酯(TAC)作为聚丙烯(PP)熔融接枝马来酸酐(MAH)过程中的第二单体制备PP-g-MAH,与苯乙烯、丙烯酸、甲基丙烯酸甲酯等常用的第二单体进行了对比,对其反应机理进行了探讨;以TAIC为例,研究了其用量对PP-g-MAH接枝率、熔体流动速率(MFR)等性能的影响。结果表明,与苯乙烯等第二单体相比,以助交联剂TAIC或TAC为第二单体,制备的PP-g-MAH接枝率更高,MFR更低,且未产生刺激性气味;在MAH用量不变的条件下,当TAIC用量(占PP-g-MAH中PP质量的百分数)由0%增加至0.5%时,接枝率由0.36%增至0.85%,MFR由95.7 g/10 min降至38.2 g/10 min。将制备的PP-g-MAH应用于PP/玻璃纤维(GF)复合材料和PP/尼龙(PA)6合金中,结果表明,随TAIC用量增加,两种材料的力学性能整体提高,TAIC用量以0.5%为宜。在PP/GF/PP-g-MAH质量比为70/30/0.7或PP/PA6/PP-g-MAH质量比为20/70/10时,与未加TAIC的相比,PP/GF复合材料的冲击强度、弯曲强度和弯曲弹性模量分别提升了10.9%,20.8%和17.7%,PP/PA6合金的断裂伸长率、冲击强度、弯曲强度和弯曲弹性模量分别提升了42.9%,8%,12.9%和8.8%。     

PP/改性高岭土复合材料的制备及性能

采用液态三元乙丙橡胶(LEPDM)对高岭土进行表面改性，然后与聚丙烯(PP)熔融共混，制得了PP/改性高岭土复合材料，采用氧指数测定仪、熔体流动速率仪(MFR)和扫描电子显微镜(SEM)等对比分析了高岭土和改性高岭土对PP力学性能、加工性能、阻燃性能和微观形貌的影响。结果表明：高岭土及改性高岭土均会改善PP的力学性能、加工性能和阻燃性能。当填料含量相同时，PP/改性高岭土复合材料的拉伸强度、缺口冲击强度和加工性能均优于PP/高岭土复合材料，PP/高岭土复合材料的阻燃性能和弹性模量均优于PP/改性高岭土复合材料。当改性高岭土质量分数为10%时，PP/改性高岭土复合材料的缺口冲击强度和MFR均达到最大，分别为12.63 kJ/m²和1.75 g/10 min。     

茂金属聚乙烯与通用聚乙烯共混物熔体的流变行为研究

用茂金属线型低密度聚乙烯(mLLDPE)与通用聚乙烯(LDPE、LLDPE)进行共混,测定了共混物的熔体质量流动速率(MFR);研究了共混物熔体的熔体强度和剪切敏感性.结果发现:当质量分数超过20%的mLLDPE与高熔体质量流动速率(MFR)的通用聚乙烯共混时,或者质量分数小于40%的mLLDPE与低MFR的通用聚乙烯共混时,共混物熔体的流动性会小于单一共混组分,除了在与一种LDPE共混时mLLDPE加入质量分数为10%的一种共混物外,其他共混物的熔体强度都超过单个共混组分.mLLDPE/LLDPE共混物熔体的剪切敏感性高于LLDPE.     

纳米蒙脱土、PE对PP/PA6/POE-g-MAH共混体系熔体强度的影响

在PP/PA6/POE-g-MAH三元共混增强聚丙烯熔体强度的基础上,进一步研究了纳米蒙脱土、PE对PP/PA6/POE-g-MAH共混体系熔体强度的影响.研究结果表明:随着蒙脱土PP母料用量的增加,PP/PA6/POE-g-MAH共混体系熔体强度不断降低,而且降低程度比较显著;而随着蒙脱土PA6母料用量的增加,熔体强度先降后升;在PP/PA6/POE-g-MAH共混体系中加入5～20份的LDPE,不能有效地进一步改善其熔体强度,反而降低了熔体强度;加入10份以下的HDPE时,熔体强度改善效果也不明显,但当HDPE的用量较多时(20份时),其熔体强度得到明显提高,可达纯PP的2倍以上.     

PA6/NMA共混物的制备及其性能研究

以聚酰胺6(PA6)为基体、自制N-苯基马来酰亚胺-马来酸酐二元共聚物(NMA)为耐热改性剂,通过熔融共混法制备了PA6//NMA共混材料。并采用差示扫描量热法(DSC)、热重分析(TGA)、热变形温度及力学性能测试等手段研究了NMA用量对PA6/NMA共混物熔融结晶行为、热性能及力学性能的影响。结果表明:随着NMA用量的增加,PA6/NMA共混物的熔融温度、结晶温度、结晶度以及熔融焓均逐渐降低,而且共混物的最大分解温度较纯PA6显著提高;随着NMA用量的增加,PA6/NMA共混物的力学性能及热性能均明显改善,其中当NMA用量为10份时,共混物的弯曲强度、弯曲模量、拉伸强度及热变形温度分别增至113.8 MPa、3 146 MPa、80.4 MPa以及71.5℃,较纯PA6提高了25.1%、31.9%、15.7%和27.5%;另外,随着NMA用量的增加,共混物的熔体流动速率(MFR)大幅下降,其中当NMA用量增至10份时,共混物的MFR降至5.3 g/10min。     

POE-g-MAH对PA66/纳米TiO_2复合材料力学性能及相容性的影响

采用熔融共混法制备了尼龙(PA)66/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)/纳米TiO2复合材料,通过万能材料试验机、冲击试验机、熔体流动速率(MFR)测试仪等研究了POE-g-MAH对复合材料力学性能及MFR的影响,利用Molau实验和FSEM考察了POE-g-MAH与PA66的相容性。结果显示,POE-g-MAH与PA66基体有很好的相容性;随着POE-g-MAH用量的增加,PA66/POE-g-MAH/纳米TiO2复合材料的缺口冲击强度逐渐增加,拉伸强度、弯曲强度、拉伸弹性模量及MFR逐渐降低;当POE-g-MAH质量分数为12%时,复合材料的综合性能最佳,缺口冲击强度、拉伸强度、弯曲强度、拉伸弹性模量和MFR分别为20.89kJ/m2,41.15MPa,64.2MPa,1428.15MPa和19.2g/(10min)。     

稀土偶联剂对PP/云母体系性能的影响

研究了稀土偶联剂（REC）对PP／云母体系的流动性能，力学性能及老化性能的影响，未经处理的云母在填充量为50％时，冲击强度为PP的70％，熔体质量流动速率（MFR）低于0．5g/10min，而云母用质量分数为2．5％的REC处理后，填充量为50％的体系冲击强度接近PP，MFR达1．18g/10min，研究还表明，稀土偶联剂对体系光氧老化过程无明显影响。     

相容剂和加工工艺对PA1010/PP共混体系形态和力学性能的影响

以马来酸酐（MAH）和苯乙烯（St）多单体熔融接枝聚丙烯[PP-g-(MAH-co-St）]为相容剂,制备了聚酰胺10101/聚丙烯（PA1010/PP）共混体系。用毛细管流变仪、扫描电子显微镜、力学性能测试等方法研究了和加工工艺相容剂对PA1010/PP共混体系的形态和力学性能的影响。结果表明,相容剂PP-g-(MAH-co-St)有效降低了PA1010/PP共混体系的熔体流动速率;该共混体系熔体属于假塑性流体,熔体黏度随PP-g-(MAH-co-St)含量的增加逐渐增大;随着相容剂含量的增加,PA1010/PP共混体系中分散相PP的粒径逐步减小,力学性能得到改善,PA1010/PP/PP-g-(MAH-co-St)为70/25/5和70/20/10的共混体系的拉伸强度分别比PA1010/PP (70/30)共混体系提高了55.0 %和61.9 %,冲击强度分别提高了61.0 %和129.7 %;剪切速率为706.5 s-1时出现熔体破裂现象,剪切速率为5002.65 s-1时出现严重熔体破裂。     

充油SEBS/PP/PS力学性能的研究

以PP、PS为改性剂对充油SEBS进行了改性。研究结果表明:加入PP时,材料的拉伸强度、熔体流动速率和压缩永久变形增大,但其断裂伸长率迅速下降,回弹性逐渐降低;加入PS时,材料的最佳综合性能为硬度54A,拉伸强度16.75MPa,断裂伸长率740%,熔体流动速率0.159g/10min,回弹性64%。     

相容剂马来酸酐-苯乙烯接枝聚丙烯的制备及性能研究

研究单体用量、引发剂用量、反应温度、反应时间对熔融接枝法制备的马来酸酐-苯乙烯接枝聚丙烯(PP-g-(MAH-co-St))的接枝率(GMAH)、熔体流动速率(MFR)和拉伸强度的影响,并通过红外光谱图对PP-g-(MAH-co-St)进行表征。结果表明:当PP:MAH:St:DCP质量分数比为100:6:6:0.4,反应温度为180℃,反应时间为3 min时,接枝物的GMAH达1.51%,MFR达55.28 g/10min,拉伸强度为26.72 MPa;红外分析表明:MAH和St与已接枝到PP上。     

PA66/EPDM-g-MAH/CaCO_3复合材料的性能

采用熔融挤出过程中改变螺杆转速和添加引发剂的复合引发方法制备了马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH),将其单独或与CaCO_3混合后改性聚酰胺66(PA66)。通过滴定分析、红外表征和熔体流动速率(MFR)测定等方法研究了175℃条件下螺杆转速对EPDM-g-MAH的MFR和接枝率的影响。探讨了接枝物和CaCO_3对PA66力学性能、热变形温度的影响。研究结果表明,改变螺杆转速可以有效控制接枝物凝胶含量(1%),提高接枝率和MFR;当接枝物用量为30份时,PA66/EPDM-g-MAH复合材料的简支梁缺口冲击强度为34.24 k J/m2,是纯PA66的3.89倍;当CaCO_3用量小于15份时,两种CaCO_3与EPDM-g-MAH均能够协同增韧PA66,当PA66/EPDM-g-MAH/CaCO_3配比为100/30/10时,加入超细活性重质CaCO_3及纳米CaCO_3的复合材料的简支梁缺口冲击强度均达到最大值,分别为纯PA66的4.35倍和4.10倍,超细活性重质CaCO_3的作用优于纳米CaCO_3。超细活性重质CaCO_3用量为20份时,PA66/EPDM-g-MAH复合材料的弯曲强度、热变形温度及MFR最佳,分别为59.42 MPa、81.6℃及9 g/(10 min)。     

纤维级聚丙烯树脂的开发与生产

采用固体过氧化物,生产了纤维级聚丙烯专用树脂H30S。通过控制过氧化物加入量来控制产品的熔体流动速率(MFR),保证生产的稳定。H30S的MFR为32g/10min,灰分小于0．030％,屈服拉伸强度大于28 MPa、黄色指数测试值小于0．5。     

Studies on morphology,mechanical, thermal,and dynamic mechanical behavior of extrusion blended polypropylene and thermotropic liquid crystalline polymer in presence of compatibilizer

Polypropylene was melt blended in a single screw extruder with thermo tropic Vectra B‐950 liquid crystalline polymer (copolyester amide) in different proportions in presence of 2% of EAA, ethylene‐acrylic acid copolymer (based on PP) as a compatibilizer. The mechanical properties of such compatibilized blends were evaluated and compared in respect of their Young's Modulii, Ultimate tensile strength, percent elongation at break, and toughness to those of Pure PP. The Morphology was studied by using a polarizing light microscope (PLM) and Scanning electron microscope (SEM). The Thermal characterization of these blends were carried out by differential scanning calorimeter (DSC).The mechanical properties under dynamic conditions of such compatibilized blends and pure PP were studied by dynamic mechanical analyzer (DMA). Mechanical analysis (Tensile properties) of the compatibilized blends displayed improvements in Modulii and ultimate tensile strength (UTS) of PP matrix with the incorporation of 2–10% of LCP incorporation. The development of fine fibrillar morphology in the compatibilized PP/LCP blends had large influence on the mechanical properties. Differential scanning calorimeter (DSC) studies indicated no remarkable changes in the crystalline melting temperature of the blends with respect to that of pure PP. However, an increase in the softening range of the blends over that of PP was observed. © 2008 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci, 2009     

稀土偶联剂（REC）对PP／Mg（OH）2体系性能的影响

研究了稀土偶联剂（ＲＥＣ）处理对ＰＰ／氢氧化镁（Ｍｇ（ＯＨ）２）体系的燃烧性能、流动性能、力学性能及老化性能的影响。未经处理的Ｍｇ（ＯＨ）２在填充量超过５０％时,ＰＰ／Ｍｇ（ＯＨ）２体系的ＯＩ≥２８．５,但这时冲击强度不足纯ＰＰ的３０％,熔体流动速率低于０．６ｇ／１０ｍｉｎ;而填料用２．５％（重量）ＲＥＣ处理后,填充量为５０％的体系冲击强度接近纯ＰＰ,ＭＦＲ达２．８ｇ／１０ｍｉｎ;ＲＥＣ对Ｍｇ（Ｏ     

基体性质对聚丙烯力学性能的影响

采用过氧化二异丙苯(DCP)作为降解剂,以聚丙烯(PP)为基体,以三元乙丙橡胶(EPDM)为增韧剂,研究了EPDM对降解PP/EPDM共混物力学性能的影响,并利用扫描电子显微镜(SEM)对共混体系微观形貌进行了表征。熔体质量流动速率结果表明:随着EPDM质量分数从10%增加到30%时,对应共混物的熔体质量流动速率明显下降,从14.8 g/10 min下降到10.8 g/10 min。随着EPDM用量的增加,共混物的冲击强度明显增大,从30.06J/m增长到90.26 J/m,拉伸强度有所减小。SEM照片显示,随着EPDM用量的增加,共混物中分散相的尺寸明显增大。因为EPDM含量的增加,导致分散的橡胶粒子产生"聚并",从而分散相的相区尺寸增大。     

Preparation and Properties of PB-1/PP Blends

Crystallization behavior, dynamic mechanical properties, mechanical properties and rheological properties of isotactic polybutene-1/polypropylene (PB-1/PP) blends prepared by melt-blending the two components through Brabender extruder were mainly studied via POM, DSC, DMA, capillary rheometer and so on, respectively. The results indicated that after adding PP in PB-1: size of the spherical crystal and degree of crystallization of PB-1 in the blends decreased, its melt temperature and crystallization temperature unchanged; tensile property of the blends was decreased, but impact and flexural properties were improved; change of the melt viscosity of the blends with the shear rate was more sensitive than pure PB-1.