游梁式抽油机曲柄销所受扭矩分析

在分析游梁式抽油机连杆大头轴承座因装配不当而产生变形的基础上，用有限元法分析了轴承所受的径向力，得出了曲柄销上所受的扭矩。最后，以ＣＹＪ１０－３－５３ＨＢ游梁式抽油机曲柄销为例进行计算，得出当轴承座径向变形量为０．１ｍｍ时，曲柄销中相应产生的扭矩可达１．０８ｋＮ·ｍ。为消除这种不良影响，应考虑采用其他的联接方式，以避免装配时产生过大的装配应力。     

CYJ3抽油机游梁中央支承和输出轴挡盖的改进

CYJ3抽油机游梁中央支承和减速器输出轴挡盖在结构设计上存在缺陷,对其做了以下几点改进:①改两端分体轴承座为整体式;②改中间支承方轴为易加工的支承轴;③改U形螺栓连接为U形卡瓦,并采用标准直螺栓与上支承座连接;④将减速器输出轴挡盖的楔键端面处由开口改为一体。现场应用表明,改进后的抽油机使用效果良好,进一步提高了适用性、可操作性、安全性,延长了使用寿命。     

游梁式抽油机中轴承座结构改进

游梁式抽油机在使用中出现了一些不该发生的安全事故,即游梁从井架上翻下来,砸坏井口装置。究其原因,中轴承卡瓦未装,同时出现尾轴承座脱落或连杆单边脱落,并非产品质量问题。经调查,中轴未装卡瓦的比例高达50%,主要原因是井下作业时,需要吊游梁,为了吊装方便未装卡瓦。特别是热采油井,平均每2～4月作业1次,游梁吊装频繁;另外双头螺栓损坏(弯曲、断裂),无法装卡瓦,还有卡瓦丢失。为此,我们采用一根螺栓锁住中轴,可以防止中轴跳槽,抽出螺栓即可调游梁。经过改进,不再出现翻游梁事故。游梁式抽油机中轴承座结构改进@卢廷辉$胜利石油管理局滨南…     

用于海底管道维修的组合式机械三通研制

组合式机械三通是海底管道维修的重要设备,主要由上半瓦、下半瓦、轴向密封条、径向密封条、半瓦锥塞以及联接螺栓等组成。由于采用螺栓联接,避免了焊接质量差的水下焊接,可直接用于海底管道维修。该组合式机械三通密封的特殊设计使之能配合开孔机开出与管道内径相等的孔;组合式机械三通两端设置的半瓦锥塞具有紧紧咬住管道的能力,使之在工作过程中具有防止其本身及相连设备翻倒的功能。     

螺栓联接的模糊可靠性分析

对应力或强度是设计基本随机变量和设计基本模糊变量的复杂函数,考虑几种主要参数的模糊性和随机性,通过把模糊变量变换为当量随机变量,再利用仅含有当量随机变量的极限状态方程,用传统可靠性理论中的一次二阶矩法和改进的一次二阶矩法对螺栓联接的模糊可靠性进行分析.得到了螺栓联接的可靠性指数和失效概率,并给出了算例.对其进行分析的结...     

转动机械轴承端盖漏油防治方法

锅炉的风机、磨煤机、给煤机和输粉机等转动机械 (以下简称转机 )的轴承 ,均采用机油润滑。但轴承端盖处漏油可能会导致轴承磨损并产生振动 ,使地脚螺栓被拉断或拔出 ,严重影响锅炉运行。要防止轴承端盖处漏油 ,必须在安装前注意仔细检查该部位密封设计、制造和组装情况。若已发生漏油 ,可采取以下几种简易方法维修。1　静毛毡密封法图 1　轴承油封示图更新原油封处的毛毡 ,见图 1。安装时 ,调整好端盖 ,使其与转轴的径向间隙均匀 ,且转轴转动良好 ,没有阻碍卡死现象。我单位 2台锅炉引风机投运 1ａ即出现轴承座轴承端盖漏油 ,致使轴承磨损…     

兰石10t模锻锤上钻座裂纹的修复

某锻造厂的一台 10ｔ模锻锤长期使用后 ,发现在上砧座钳口两侧拐角处产生裂纹 ,从砧座的两侧表面看 ,一侧裂纹深度约 35 0～ 4 0 0ｍｍ ,另一侧裂纹深度约 10 0～ 12 0ｍｍ。砧座中间部位深度不超过 5 0ｍｍ。其上砧座为前苏联产 ,材质为 35ЛⅡ。根据标准知其化学成分为Ｃ≤ 0 .4 0 % ,Ｍｎ≤ 0 .90 % ,Ｓｉ≤ 0 .5 0 % ,Ｓ、Ｐ≤ 0 .0 4 % ;其力学性能指标为σＳ ≥ 2 70ＭＰａ ,σｂ≥ 5 0 0ＭＰａ ,δ5≥ 18% , %≥ 2 5 %。1　原因分析上砧座钳口两侧拐角处为高应力集中区 ,此处承受较大的拉应力 ,所受的拉应力为动载荷 ,且属疲劳载荷…     

三万立方米原油罐换底

九江石油化工总厂储运厂２号三万立方米原油罐自１９８０年投用以来，已经多次维护和检修，罐底已经腐蚀穿孔，罐壁测厚的情况较好。经鉴定，原６ｍｍ厚罐底钢板（无涂料）已穿孔３～４处，孔直径等于或小于其深度，属电解质溶液的中高密度电流局部电化学腐蚀；罐内还有许多正在形成的坑孔，直径约１～３ｃｍ，呈群体状集中分布，在进油管前约２～３ｍ和边缘板靠罐壁环向内侧较为明显，除１９９４年对个别坑孔补焊处的表面情况尚好外，其他表面均被泥污所覆盖，自催化加速腐蚀在坑底形成，是典型的垢下腐蚀；另外在中幅板和边缘板焊缝隆起的…     

原油罐不举升更换罐底圈壁板、罐底板的方法

东黄输油管线 (老线 )全长 2 51ｋｍ ,设东营首站、黄岛末站各 1座 ,中间设寿光、丈岭两热泵站 ,各设旁接油罐 ( 2 0 0 0ｍ3) 1座。该线于 1974年7月建成投产 ,由于其封存了 12年 ,其间并未对其进行大修保养 ,经专业人员对其腐蚀情况进行全面检测 ,发现油罐底部腐蚀严重 ,以罐底板、边缘板、第一层圈壁板 ( 60 0ｍｍ以下 )腐蚀最为严重 ,原设计厚度为 8～ 9ｍｍ钢板腐蚀后仅剩 1～ 4ｍｍ ,有的地方已腐蚀穿孔 ,已不能投入运行 ,需对其进行大修更换。1.确定大修更换范围根据腐蚀状况检测结果 ,决定全部更换罐底板 ,以及罐底第一层圈壁板 ,并…     

新型防松脱曲柄销

游梁式抽油机最重要的部分是四连杆结构的设计,而四连杆机构中最关键的部件是曲柄销子总成。因此,保证抽油机正常运行首先就要防止曲柄销总成松动、退扣脱出。设计一种安全易用的新型防松脱曲柄销子是抽油机安全平稳运行的关键。对原曲柄销子进行改造,将其销轴的根部改为方颈,以配合方孔防松板。使用时先将双方孔防松板嵌入曲柄冲程调节固定槽,然后安装方颈曲柄销,通过曲柄销螺栓将方颈曲柄销与双方孔防松板一端紧固。同时,用大尾螺栓将双方孔防松板另一端再次紧固。紧固后方颈曲柄销、双方孔防松板、曲柄、大尾螺栓形成相对静止状态,可有效防止运转中的曲柄销受力转动退扣造成的曲柄销松动。目前在新疆油田四区的5口试验井上安装了防松脱曲柄销子,现场使用效果良好。     

常规游梁式抽油机改造成异相型抽油机的实践

在对比分析常规游梁式抽油机与异相型抽油机结构参数的基础上，提出将CYJ12－4．2－73HB型常规游梁式抽油机改造成异相型抽油机的具体方案：将常规机的曲柄、曲柄销和连杆，用12型异相抽油机的曲柄、曲柄销和连杆替代，并将横梁与游梁连接的轴承座前移。这样改造既解决了在用常规机配件供应匮乏的问题，又可节约可观的设备购置资金。现场使用情况表明，改造成的异相型机运行平稳可靠，冲程增加7％，相应提高了油井产液量和采油时率，并具有一定的节能效果。     

游梁式抽油机的优化设计

本文以我国生产的几种常用抽油机为例,对游梁式抽油机的主体、主要构件及减速器的参数进行了优化设计及其应用效果的探讨。优化结果表明,效果是明显的:优化并圆整后的四杆机构,其扭矩因数比原来减小约6％,从而可降低功率消耗;游梁、横梁和连杆优化后都比原设计的重量减轻约10％,从而可节省很多钢材;减速器优化后,两级齿轮副的承载能力提高约12％。     

CYJ12-5.0-73HB型常规抽油机改进设计

介绍了常规抽油机改进设计的原则;对驴头、游梁、横梁、连杆、曲柄平衡装置、底座、支架等部件按照国际上同类产品的通用设计方法进行了具体的改进设计;在此基础上,对改进后的游梁、连杆、横梁进行了校核计算,并运用ANSYS结构分析软件,选择典型的工况对支架进行了应力和刚度分析。结果表明:常规抽油机经过改进设计之后,不仅结构趋于合理,安全可靠,而且整机重量下降5.13%。     

柔性连杆游梁式抽油机运动分析

采用普通游架式抽油机运动分析的规范方法，分别对两种类型的柔性连杆游梁式抽油机的机构几何关系和游梁摆动规律作了分析，给出了游梁摆动的角位移、角速度和角加速度的精确计算公式。指出同心圆弧型柔性连杆抽油机的运动指标mα随游梁摆角δ的增大而减小，传动角β则恒为90°，故特别适宜采用大摆角，为设计较小尺寸的长冲程抽油机创造了条件。所给的公式可用于后驴头弧面为任意特殊曲线的异型抽油机的运动分析和机构设计。     

抽油机中央轴承座2种形式的分析

抽油机轴承座有座动式和抽动式2种形式。经现场应用和理论分析，建议在大型抽油机中央轴承座的结构设计中，最好采用轴动式，这样可改善轴承座在重负荷工作中的润滑条件，延长轴承使用寿命。且抽油机悬点投影不受轴承座前后微调的影响。     

双变径天轮式抽油机的选型分析

双变径天轮式抽油机由曲柄、连杆、摆杆、机架、柔性连接件、天轮和导向轮等组成。在天轮曲线选择设计中 ,前变径轮选用 3段圆弧连接曲线 ,后变径轮选用对数螺线 ,并根据模型示功图对天轮和整机的尺寸参数进行了优化设计。与同类型国内其它厂家产品性能对比及 2 0台改造样机的现场试验表明 ,这种天轮式抽油机运动、动力性能好 ,运转平稳 ,节能效果明显 ,其柔性连接件经过改进后寿命超过 1a。     

无固定连接式压缩机基础的动力特性及数值优化

合理设计天然气压缩机的地基基础可以减轻压缩机的振动影响,对保证压缩机的稳定运行和天然气的正常输送都具有重要的作用。为此,首先依托实际工程,通过现场试验对无固定连接式压缩机基础在动力作用下的特性进行了研究;然后利用ANSYS 15.0建立了无固定连接式压缩机基础的有限元模型并进行验证;最后通过该模型对地基承载力及垫层厚度进行了数值优化。研究结果表明:(1)机组底橇与基础之间的砂石垫层具有良好的减振效果,其动力作用的影响随深度的增加而减弱;(2)利用有限元模型对无固定连接式压缩机基础进行数值模拟计算的压缩机位移响应及应力响应与原位动力测试及现场压力测试数据吻合较好,说明所建立的模型较为合理;(3)在压缩机激振频率为7.3 Hz的条件下,地基承载力为80 kPa时基础自振频率最小(5.0 Hz),地基承载力为100 kPa时基础自竖向位移最小(0.092 mm),优化后的地基承载力为120 kPa;(4)机组自振频率随垫层厚度的增加而呈现出先增后减再增的变化特征,垫层厚度为200 mm和400 mm时的自振频率均为6.3 Hz,为保证垫层的减振效果,建议垫层厚度取值为400 mm。     

抽油机游梁支架改造后的结构强度和稳定性

采取去掉横拉筋的办法改造抽油机游梁支架，可节省大量钢材，降低制造成本。对改造后的游梁支架进行了动态应力测试、位移测试和稳定性计算。结果表明，去掉横拉筋后，游梁支架各构件满足强度要求；支架局部和整体都满足稳定性要求；支架上部摆幅变化不大，满足刚度要求。认为可通过合理设计游梁支架前后腿角度、前后腿截面和采用加强板，使抽油机游梁支架具有更好的承载能力和最小的重量。     

宝钢中等壁厚低屈强比X70M管线钢板的研发

为了获得力学性能优良、经济型的中等壁厚X70M管线钢板,采用C-Mn-Cr-Nb-Ti成分设计,利用低温区精轧+DQ工艺生产了中等壁厚X70M管线钢板,并与传统工艺进行了性能对比。结果显示,新工艺生产的管线钢板拉伸曲线呈现类圆弧顶圆滑过渡形态,钢板抗拉强度较高,屈服强度适中,屈强比控制在较低水平。结果说明,开发的新工艺平衡了析出强化与固溶强化分别对屈服强度与抗拉强度的正贡献关系,提升了钢板抗拉强度,扩大了屈服强度与抗拉强度的差值,解决了中等壁厚X70M管线钢板屈强比偏高的难题。     

一种新型抽油机的性能分析

提出了一种新型曲柄连杆式抽油机的结构方案，其特点是把游梁和驴头做成一扇形体，连杆在支架下方推动游梁和驴头的扇形体做大摆角往复摆动来实现抽汲作业。通过对这种结构抽油机的运动规律和动力性能所进行的分析，表明其动力性能优越，曲柄轴扭矩波动小，整机耗电少，并且具有结构紧凑、体积小、重量轻等优点。