兰石10t模锻锤上砧座裂纹的修复

某锻造厂的一台10t模锻锤长期使用后,发现在上砧座钳口两侧拐角处产生裂纹,从砧座的两侧表面看,一侧裂纹深度约350～400mm,另一侧裂纹深度约100～120mm.砧座中间部位深度不超过50mm.其上砧座为前苏联产,材质为35ЛⅡ.根据标准知其化学成分为C≤0.40%,Mn≤0.90%, Si≤0.50%,S、P≤0.04%;其力学性能指标为σS≥270Mpa,σb≥500Mpa,δ5≥18%,%≥25%.     

D级抽油杆表面允许裂纹深度的估算

介绍了国内外七种Ｄ级抽油杆用钢的疲劳门坎值的测定。结合对抽油杆各特征部位半椭圆裂纹应力强度因子Ｋ的有限元计算，用断裂力学方法估算了各特征部位允许存在的裂纹尺寸。结果表明，允许裂纹深度α与使用应力σ之间存在有α＝Ａ／σ的关系。当抽油杆的抗拉强度符合ＡＰＩ规范１１Ｂ规定的σｂ＝７９３～９６５ＭＰａ时，七种材料的门坎值基本相同。当使用应力在疲劳极限附近处为３７２．６ＭＰａ时，抽油杆杆体表面存在有深度为０．１３～０．２７ｍｍ的裂纹，杆头锻方处存在有深度为０．６０～１．０２ｍｍ的裂纹，这些裂纹均不会扩展。     

大重型塔设备整体吊装结构选取及计算

符　号　说　明　　　　Ｗ———吊耳所承受的载荷 ,Ｎ　　Ｘ1———设备重心高度 ,ｍｍ　　Ｌ———吊耳高度 ,ｍｍ　　α———起吊角度　　Ｍ———重心处的最大弯距 ,Ｎ·ｍｍ　　Ｄｉ———重心处的容器内径 ,ｍｍ　　ｔ———容器壁厚 (不包括钢板负偏差 ) ,ｍｍ　　———焊接接头系数　　σａ ———拉压许用应力 ,ＭＰａ　　σｂ ———容器材料的抗拉强度 ,ＭＰａ　Ｄｍ ———重心处容器的中径 (不包括钢板负偏差 )ｍｍＥ———弹性模量 ,ＭＰａσｓ———材料屈服强度 ,ＭＰａｒ———基础环板形心至容器中心线的距离 ,ｍｍｌ…     

GB 151——1999《管壳式换热器》第1号修改单

本修改单经国家标准化管理委员会于 2 0 0 2年 5月 17日批准 ,自 2 0 0 2年 8月 1日起实施。附录Ｄ(标准的附录 )有色金属设计数据中的表Ｄ2、Ｄ3、Ｄ4、Ｄ5、Ｄ7和Ｄ8修改为下列对应的表格。表　Ｄ 2标准牌号 厚度ｍｍ常温强度指标 ,ＭＰａσｂ σｒ0 2钛板在下列设计温度 (℃ )下的许用应力 ,ＭＰａ 2 69～ 2 0 40 75 10 0 12 5 15 0 175 2 0 0 2 2 5 2 5 0 2 75 3 0 0ＧＢ/Ｔ 3 62 1ＴＡ0ＴＡ1,ＴＡ9ＴＡ2ＴＡ3ＴＡ10≤ 10≤ 2 5≤ 102 80 170 93 93 8175 6962 5 5 4843 3 83 5 3 13 70 2 5 0 12 3 12 3 113 10 5 978983 7770 62 5 5 5 …     

D级抽油杆用20CrMo钢疲劳试验

根据接我国矿场常用抽油机型号和泵挂深度所求得的疲劳应力比，确定了接近正常采油工况条件下的疲劳应力比Ｒ＝０．４，在此应力比下，对Ｄ级抽油杆用２０ＣｒＭｏ钢在ＰＬＧ－１０型高频疲劳试验机上进行了疲劳试验。利用疲劳应用统计学，统计分析出疲劳寿命与疲劳应力幅的关系，获得线性相关表达式为ｌｇＮ＝５７．１１－１９．５１ｌｇＳａ，拉－拉疲劳极限为６８８．２２ＭＰａ。据此，在确定抽油杆工况时，抽油杆的最大疲劳应力应控制在６８８．２２ＭＰａ以下，以确保抽油杆不致疲劳破坏。     

固井压裂用TH泵泵头体有限元分析及材质选用

针对固井压裂泵泵头体的开裂失效问题 ,运用弹性力学有限元法 ,利用Pro/ME CHANICA软件对TH泵泵头体进行了有限元分析计算 ,获得其内腔的应力大小和应力幅分布规律。计算得到TH泵泵头体在使用工况下内腔的合成应力Δσ =2 90MPa。由此确定TH泵泵头材料为 34CrMo4A。该材料经调质处理后 ,得到稳定的综合机械性能 :拉抗强度σb≥ 85 0MPa ,屈服强度σs≥ 6 5 0MPa ,延伸率δmin≥ 10 % ,断面收缩率 ψ纵 ≥ 4 5 % ,ψ横 ≥ 32 % ,常温冲击值αkv(2 0℃ )≥ 32J ,低温冲击值αkv (- 2 0℃ )≥ 2 1J ,布氏硬度 2 70～ 312HB ,满足TH泵泵头体使用要求。     

套管柱切割装置

美国ＵＷＧ集团公司研制成一种称为Ｓｏ ｂｒｅ的新型套管柱切割装置 ,以处理报废井 ,减少切断时间。它能同时切断几个套管柱 ,不需考虑套管载荷及其偏心度、环空钻井液类型 ,而且也不需用炸药。它可在钻井船上使用 ,切断压力为 70～10 5ＭＰａ、直径为 2 4 4 .5～ 340ｍｍ以及 5 0 8～ 76 2ｍｍ的套管柱。在切割内套管时 ,不会损坏外套管或井口装置。它还可切断桩、水下底盘、水下结构件以及陆地大型报废井内的管柱。套管柱切割装置@一楠     

中径公式应用于厚壁圆筒设计的条件

厚壁圆筒在内压力作用下处于三向应力（ 轴向应力、环向应力和径向应力） 状态, 按不同的失效准则和强度条件有不同的设计公式。ＧＢ１５０ —１９９８《钢制压力容器》采用的是弹性失效准则, 规定对设计压力ｐ≤０－４［σ］ｔ且不超过３５ＭＰａ 的压力容器按中径公式进行设计。通过对弹性失效准则下４ 种强度理论、中径公式及厚壁圆筒实测值的比较和实例验证, 表明用中径公式设计的高合金钢厚壁圆筒, 在水压试验时其内壁的应力有时超过材料的屈服极限, 使容器出现屈服现象。由此提出按弹性失效准则将中径公式应用于厚壁圆筒设计的条件为设计压力ｐ≤０－３５４［σ］ｔ且不超过３５ＭＰａ。     

经改进的转盘卡瓦板牙有助于提高钻杆柱寿命

众所周知 ,卡瓦刻痕会加速钻杆疲劳 ,使钻杆应力从2 10ＭＰａ增加到 35 0ＭＰａ ,在海水中的钻杆 ,其疲劳寿命减少约85 %。卡瓦刻痕多半是由于卡瓦板牙和钻杆之间载荷分布不均造成的。磨损或破裂的板牙、磨损卡瓦和转盘座以及卡瓦放置不当均有影响 ,使用卡瓦转动钻杆或支持接头上、卸扣也会造成卡瓦刻痕。每个咬伤或带槽都是一个应力集中点 ,从而加速了疲劳裂纹的形成 ,降低了接头的寿命。Ｈｉｌｌ联合公司制定一项研究计划 ,开发经改进的采用新牙形的卡瓦板牙 ,并弄清这几种牙形能否减轻卡瓦刻痕的有害影响 ,或者增加钻杆的疲劳寿命。开发…     

电热锅炉存在的问题及解决方法

一台电热锅炉为 1 995年至 1 996年由山海关锅炉厂按容器制造出厂 ,外型尺寸50 0〔1 2 0 0ｍｍ ,筒体δ =6ｍｍ ,封头δ =2 0ｍｍ ,筒体材质为Ｑ2 35Ａ ,封头材质为Ｑ2 35Ｂ ,84ｋＷ ,介质为水蒸汽 ,工作压力为0 5ＭＰａ。在对该炉的进户资料、实际运行情况、维修率、维修周期及停运后的内外部检验后 ,发现存在一些问题。筒体内壁结有水垢 ,垢厚 0 5ｍｍ ,电热管为新换 ,封头外侧有轻微腐蚀 ,筒体与封头焊缝为Ｔ型焊接 ,筒体δ =5 9ｍｍ ,封头δ =2 0 3ｍｍ ,水位计及低水位报警、安全阀、电接点压力表正常 ,无水处理装置 ,无水化验记…     

修井机井架的可靠性计算分析

油田修井机多配用车装式轻便井架。为确保其质量和使用可靠性,采用ＡＮＳＹＳ有限元分析软件对井架做了静力计算,运用可靠性理论进行了井架可靠性指标分析。由计算知,井架最大载荷下的最大应力为２０９ＭＰａ,井架主弦杆材料为１６Ｍｎ,屈服极限为３４５ＭＰａ,安全系数为１.６５６,可靠性指标β０＝３.７,均能满足安全要求。井架承载时应力分布规律是：井架下体的应力小于上体的应力,应加强上体;井架上体缩口附近应力较大,最大应力位于缩口处的正面横梁;上体缩口的倾斜度大小对最大应力值影响较大;井架开口侧主腿应力比不开口侧主腿应力大。井架的正面斜撑应尽量对称布置,可使对称结构对应部位的应力相等。     

产品推介

中科院沈阳分院高新密封技术研究所型号 规格轴径/ｍｍ主要技术参数转速温度 /℃压力 /ＭＰａ 主要特点主要用途ＧｘＧｙ 16～ 10 0≤ 3 0 0 0ｒ/ｍｉｎ 0～ 80℃ Ｇｘ∶0～ 0 8Ｇｙ∶0 8～ 4　内装单端面 ,单弹簧 ,传动套传动　适用于油、水、弱腐蚀性的酸、碱等介质 ,主要用于石油、化工、机械等行业ＦｏｌｄＦｖｌｄ 3 5～ 1Ｑ2 0≤ 3 0 0 0ｒ/ｍｉｎ -4 0～ 2 0 0℃ 0～ 0 7　内装式 ,单端面 ,单弹簧 ,传动座传动　适用于弱酸、弱碱、油、水、溶剂等介质 ,主要用于石油、石化等行业10 3 16～ 12 0≤ 2 0ｍ /ｓ -2 0～ 2 0 0℃≤ 0…     

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生产情况简介花 11井从 1993年 9月至 1994年12月正常采气 ,日产气量 8.0× 10 4～10 .0× 10 4ｍ3 之间 ,日产水 1.5ｍ3 以下 ,井口套压由 2 5 .76 5ＭＰａ下降至17.4 0 0ＭＰａ ,井口油压由 2 5 .779ＭＰａ下降至 16 .70 0ＭＰａ ,后因水化物堵塞集输管线而关井。 1995年 6月再次开井生产 ,由于此次关井时间较长 ,井口采油树盖板法兰长期漏气形成压水采气的不利局面 ,造成井筒积液上升 ,油压下降 ,开井前采用了放空排液 ,待积液排出后才倒入正常生产。到 1995年 10月底 ,套压降至 15 .77ＭＰａ ,油压降至 14 .6 3ＭＰａ ,1996年 2月 ,又因…     

PMMA材质加工一法

用车床加工ＰＭＭＡ材质时 ,无论车外圆或车内孔时容易产生不透明和裂纹现象 ,在车削中为防止弊病产生 ,可采取以下措施。1)　车刀采用Ｔ8Ａ废锉刀或Ｔ10Ａ废铣刀改制 ,Ｗ18Ｃｒ4Ｖ高速工具钢材料。2 )　车刀切削刃须要锋利 ,刃口的表面粗糙度Ｒａ =0 1μｍ ,增大前角γｏ=2 5°和后角αｏ=35～ 4 0° ,增大过渡刃 (刀尖圆孤半径Ｒ =4～ 5ｍｍ) ,主偏角为Ｋｒ =90° ,副偏角Ｋ′ｒ =30°。3)　选用较低的切削速度ｖ =2 0～ 2 5ｍ/ｍｉｎ ,Ｓ =0 15～0 2 5ｍｍ/转 ,θ =0 15～ 0 2 0ｍｍ ,经加工表面粗糙度均为Ｒａ=0 .2 μｍ。4 )　在…     

Cr25Ni20耐热钢炉管的焊接

在石油化工厂越来越多地采用Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0耐热钢炉管焊制炉管。为了掌握这项技术 ,在焊接炉管前 ,首先进行了模拟焊接 ,然后对焊接试件进行了力学性能测试、Ｘ光检验、显微金相分析等 ,制定出Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢管手工电弧焊的焊接工艺。1.焊接性分析炉管采用美国生产的Ａ31 2— 81ａ、规格为 1 1 4ｍｍ× 8ｍｍ的无缝钢管 ,相当于我国的Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢种 ,复验其钢管的化学成分见表 1。表 1　Ａ312— 81ａ钢的化学成分 (% )ＣＭｎＳｉＰＳＮｉＣｒ0 .111.440 .5 0 .0 170 .0 0 5 2 1.15 2 4.6 0按谢弗莱尔组织图计算 :Ｃｒ当量为 2 5 3…     

湖北长江石化设备有限公司

我们为您提供的产品与服务?设计和制造碳钢'珞相钢、双相钢'钛材等材质的换热器、空冷器?拥有耐腐蚀09Cr2AIMoRE稀土合金钢的生产权,其抗H2S恒载荷应力腐蚀性能σth≥75σa,高于美国腐蚀工程师协会NACE TM0177-96规定σth≥O.45σa的要求。     

美国炼油厂规模动向

美国运转的炼油厂数稳步下降 ,已从 1974年的 2 73座减少到 2 0 0 0年的 15 5座 ,炼油能力从 1981年的 930Ｍｔ/ａ峰值降低到 2 0 0 0年的 82 6Ｍｔ/ａ。炼油厂平均加工能力现为 5 .33Ｍｔ/ａ。能力利用率已由 1981年的 6 8.9%增加到92 .6 %。美国环保局汽柴油燃料硫含量新规范的推行将给美国炼油工业的调整、改造带来深刻影响。美国Ｐｒｅｍｃｏｒ公司拥有四座炼油厂 :3.40Ｍｔ/ａ哈特福炼油厂、8.2 5Ｍｔ/ａ利马炼油厂、11.2 5Ｍｔ/ａ阿瑟港炼油厂和 3.80Ｍｔ/ａ蓝岛炼油厂。前 5年内 ,蓝岛炼油厂尽管投资了 0 .7× 10 8ＵＳ＄ ,但终因产…     

1500m^3液化石油气球罐残余应力分析

1台 15 0 0m3的 16MnR液化石油气球罐 ,建造时经过整体热处理 ,运行 4a后在检修中发现大量裂纹。用X射线法对该球罐进行了系统的残余应力测试 ,分析了大量裂纹与残余应力水平的关系。对出现裂纹最多的区域和未见裂纹的区域分别进行考察 ,结果表明 ,焊缝附近残余应力总体水平较高 ,内壁赤道带焊缝处残余应力高达 0 .72σs,显示当初的热处理效果不理想。球罐大修补焊及整圈热处理后在相同位置重新进行测试 ,结果表明 ,残余应力大幅度降低 ,整体下降约 5 0 % ,热处理效果良好。同时解决了X射线应力仪现场垂直方向测试的技术问题     

塔里木油田又发现一个大气田

据媒体综合报道 ,2 0 0 1年 10月 2 7日 ,位于塔里木盆地库车坳陷迪那 1构造上的迪那 11井 ,在下第三系 5 5 18～ 5 5 4 9ｍ井段进行完井试油 ,用 12 .8ｍｍ油嘴求产 ,油压 5 7.2 2ＭＰａ ,折日产油 70 .4ｍ3 ,日产气116 .4× 10 4 ｍ3 ,地层压力在 110ＭＰａ以上 ,2 0℃时地面原油密度为 0 .80 2 0ｇ/ｃｍ3 ,气油比 16 5 33,试油结论为高产凝析气层。迪那 11井是 1口预探井 ,2 0 0 0年 8月 2 0日开钻 ,2 0 0 1年 7月 2 0日完钻 ,完钻井深 6 0 5 1ｍ ,钻井过程中遇到多层油气显示。迪那 1气藏为一个完整背斜气藏 ,构造东西长10ｋｍ ,南北宽…     

烟气脱硫吸收塔现场大开孔的安全性分析

以某公司催化裂化装置烟气脱硫吸收塔(吸收塔)现场大开孔为例,介绍了在大开孔后吸收塔塔体重心发生偏移的情况下,重力载荷、偏心载荷、风载荷、地震载荷对开孔截面的影响,并对吸收塔现场大开孔的安全性进行了理论分析.分别选取两个风向(风沿着y,x轴方向)作为危险工况,计算两种工况下的抗弯截面系数,对两种工况下弯矩产生的轴向应力和稳定性进行校核计算.结果表明:该截面圆筒在工况1下产生的轴向拉应力σ和轴向压应力σ’分别为21.38,45.50 MPa,工况2下产生的σ和σ’分别为16.76,40.88 MPa,4种结果均小于对应塔体材料许用应力值115.44 MPa和许用压应力值178.50 MPa,说明该塔体开孔剩余截面的强度足够,即理论上现场大开孔是安全的.但由于现场实际施工情况复杂,开孔前仍需在开孔塔壁处采取有效的加强措施.