共查询到20条相似文献,搜索用时 453 毫秒
1.
2.
3.
对包钢8号高炉送风制度参数的合理选择进行了计算和分析。结果表明:①8号高炉合理送风制度参数为回旋区深度1.845m,鼓风动能131.34kJ/s,风速253m/s,风口面积0.547 m^(2),理论燃烧温度2251.28℃;②现有回旋区长度和鼓风动能经验公式误差很大,对适合8号高炉回旋区长度和鼓风动能的计算公式进行了修正;③高炉实际操作过程中,理论燃烧温度决定不了实际的炉热状态和趋势,必须以实际的燃料比和渣铁温度水平为依据进行操作;④扩大风口面积与增加炉顶无矿区面积相配合,可以为增加风量和提高产量创造条件。 相似文献
4.
5.
通过分析高炉鼓风动能与炉缸活性的关系,认为合理的鼓风动能不仅是保持炉缸活性良好的前提条件,更是高炉操作者调节炉况的重要手段之一。通过研究合理鼓风动能的理论依据和计算方法,发现高炉合理鼓风动能不仅需要随着高炉容积的增大而增大,而且需要有合理的风量和风口面积。通过比较不同容积高炉所对应的风量,提出了风量比和风量系数的概念;介绍了本钢新1号高炉通过调节风口面积探索合理鼓风动能的过程。对高炉在不同鼓风动能条件下所产生的各种直观现象和仪表变化进行了说明,针对这些现象就可以判断出鼓风动能是否在合理范围内,并进行相应的调节。因此,合理的鼓风动能需要适应高炉生产的各方面条件的变化,这就需要对合理鼓风动能进行不断的探索和实践,以形成应变的合理的送风制度,确保高炉生产长期稳定顺行。 相似文献
6.
7.
8.
鼓风动能对高炉冶炼的影响及控制 总被引:3,自引:0,他引:3
主要探讨了鼓风动能对高炉冶炼的影响,指出鼓风动能对高炉稳定顺行的重要性。重点分析了影响鼓风动能的因素及控制方法,通过对宝钢3号高炉冶炼实绩对比分析,统计归纳出3号高炉合理鼓风动能的范围及经验计算式。 相似文献
9.
10.
11.
12.
13.
为了改善高炉送风系统的供风均匀性,以某厂3 200 m3高炉送风系统为研究对象,采用数值模拟方法分析了总鼓风量、风口直径对系统供风均匀性的影响,并给出了具体改善方案。结果表明,在初始风口尺寸条件下,28#和12#风口的鼓风动能明显小于其它风口,鼓风动能最大差值为11.91 kJ/s,整体均匀性指数为2.31,系统的供风均匀性不佳。将28和12#风口调整成130 mm后,整体均匀性指数降为0.87。在此基础上,增大所有风口直径和降低总鼓风量,均能小幅度改善系统供风均匀性,但平均鼓风动能下降较大。将送风系统的28#风口直径调整为127 mm、12#风口直径调整为130 mm、26#和30#风口直径调整为132 mm后,系统供风均匀性得到明显改善,鼓风动能最大差值降为2.27 kJ/s,整体均匀性指数降为0.45。 相似文献
14.
2号高炉大修期间 ,对送风系统进行了改造。调整了风口数目 ,增大了鼓风动能 ,炉墙不再结厚 ,改进了弯头及直吹管 ;风口改为贯流式风口 ,并将喷枪角度由 11°改为 8° ,风口寿命大大提高 ;增加了波纹补偿器 ,保证了送风系统不漏风 ,热风压力不受损失。 2号高炉投产以来的各项操作数据及现状表明 ,送风系统的改进是成功的 相似文献
15.
16.
17.
针对鞍钢新4号高炉燃料消耗较高的问题,通过建立三元碱度模型,采取差异分位布料方法进行炉料的合理搭配,实施以中心为主、适度疏松边缘的布料模式,用以改进炉料的还原效果;下部调剂以控制风量为主,采取压力匹配模式,并优化鼓风动能和风口面积的计算,获得适宜的回旋区形式,活跃炉缸。与此同时,采取合理控制渣皮厚度、软熔带形式以及炉渣碱度等不同措施,在控制形成合理操作炉型基础上,应用不同可视化手段并构建数据平台,强化对高炉运行过程的监控,使得高炉顺行状态有较大程度改善,取得了日产量增加476 t、燃料消耗下降20 kg/t以上的良好效果,实现了新4号高炉提产增效的目的。 相似文献
18.
对酒钢7号高炉(2500 m~3)炉役后期合理的操作制度,如热制度、造渣制度、送风制度和装料制度进行了探讨。认为,合理的操作制度可有效延缓高炉劣化趋势:①[Si]0.65%~0.70%,日平均铁水温度1495℃;②炉渣二元碱度1.06~1.08,(Al_2O_3)12.5%,镁铝比0.60~0.90;③正常情况下鼓风动能110 kJ/s,入炉品位51.0%~52.0%时,风口进风面积0.3280~0.3400m~2;④炉腰焦层厚度达到175 mm以上,批重52~57.5t,布料边沿角度(?)38°。 相似文献
19.
合理的送风制度是高炉稳产高产的必要条件。本研究选择高炉利用系数与风速、鼓风动能及燃烧带长度的相关关系进行分析,从而探讨安钢高炉的合理送风制度,即高产期风速、鼓风动能及燃烧带长度的数值范围。在研究过程中,因数据繁多,计算复杂,故将所 相似文献