共查询到20条相似文献,搜索用时 734 毫秒
1.
2.
周丛林 《机械工人(热加工)》1982,(12)
我厂生产的膨化机上的主轴,材料为45钢,要求调质后硬度 HB22~250,是粗加工后进行调质。开始我们发现淬火后硬度低(HRC40左右),经分析后认为是粗加工的表面光洁度低、刀痕深,加热时形成的氧化皮在淬火时不易脱落,因而影响工件淬火时的冷却速度,使得淬火后的硬度低。后来,我们把粗加工的光洁度要求提高到▽4以上(原为▽4以下)淬火后硬度都合格。 相似文献
3.
4.
一、刨齿光洁度在厂中存在的问题 20 Cr低碳合金钢,在调质后刨齿,齿表面光洁度很差。以武重厂加工的齿轮(m=3;z=28,a=20°)为例,工艺上规定预先调质热处理;硬度的HB200-230,在车间现有设各情况下,光洁度一般只能达 4- 5,如图1所示。齿面拉沟划道非常严重,并呈现出节状鳞刺,成为厂里生产上的失键问题。因此提出要解决伞齿轮调质后加工光洁度的问题。 二、试验结果 1.金相组织与热处理规范对加工表面光洁度的影晌 采用不同的预先热处理、正火、调质,进行试验: 对于正火件鉴定硬度。当正火视度力860“一945”寸,不同温度效理的试件硬度大休上… 相似文献
5.
轴类零件通常进行调质处理,调质工艺是淬火和高温回火的合称。图样上常采用硬度指标作为产品的性能要求,所给出的硬度值范围是质量控制的依据。对少量轴类产品进行调质处理时硬度很好掌握,但对大批量轴件进行调质处理时硬度就很容易超差失控。调质过程中有三个环节影响调质后的质量,即淬火加热、淬火冷却和回火。以下就轴类件大批量调质中常见的硬度超差问题及控制方法进行初步探讨。 相似文献
6.
韩立祥 《机械工人(热加工)》1984,(3)
水平楔是我厂生产的M20金属支柱中的零件。材料为45钢,要求调质后硬度HB 240~280,为了节约能源、提高质量,我们采用了锻后余热淬火工艺。该件锻造后温度在900~1050℃经切边和校平后淬火,因淬透性高,可采用较缓和的冷却剂冷却。锻后余热淬火和普通淬火后,同在580℃回火,α_k提高23%,σ_b提高8%,硬度提高13.5%。锻后余热淬火后 相似文献
7.
为了研究热镀锌工艺对冷拔珠光体钢丝组织与力学性能的影响,采用Gleeble 1500型热模拟试验机将钢丝快速加热到不同温度(250~650℃),再以相同的冷速冷却来模拟热镀锌工艺,并对冷拔态和快速加热至不同温度钢丝冷却后的显微组织和力学性能进行了研究。结果表明:随着加热温度的升高,断续状渗碳体颗粒所占比例逐渐增多,钢丝的抗拉强度、硬度和伸长率均先升后降,最高分别为1 915MPa,503HV和8.36%,其对应的温度分别为350,350,450℃;加热至450℃的钢丝表现出了较好的综合力学性能。 相似文献
8.
《机械工程与自动化》2016,(2)
通过对35CrMo钢试样调质前后的显微组织和硬度变化情况进行分析,介绍了调质处理前后试验材料内部组织和硬度的变化情况,研究不同回火温度对35CrMo钢显微组织的影响。结果表明:调质处理后材料硬度明显提高,但随着回火温度升高,材料硬度下降;当回火温度达到620℃时,获得均匀回火索氏体组织,材料综合力学性能最佳。 相似文献
9.
实体钢保持架经过调质后,硬度达到HRC27—33.用以往的加工工艺加工这种高硬度的保持架很难达到产品的技术要求。改进工艺路线、工装后,不仅使这种保持架的各项性能达到产品要求,而且将生产效率提高到原来的3倍。 相似文献
10.
李文辉 《机械工人(热加工)》1999,(2):30-31
连杆是内燃机的重要部件,工作中承受复杂的交变载荷,因此锻件调质后要求具有优良的综合力学性能。对于中型以上的40Cr连杆锻件(见图1、图2),采用油冷硬度往往偏低,回火后硬度一次交检合格率仅60%左右,且同一连杆硬度偏差大,金相组织与力学性能也达不到要求。尽管我们采取了改善循环冷却装置,提高淬火加热温度等措施,但收效甚微。 相似文献
11.
本厂生产的160t轨道起重机上的高强度螺栓,调质硬度要求为312~380HBS,在中温盐浴炉加热后,入N32全损耗系统用油(20~#机械油)冷却,结果硬度偏低。经试验,采用先在水中爆盐,然后入油冷却的淬火工艺方法,不但使螺栓硬度提高,而且还省去了热处理以后螺栓进行蒸煮去盐的工艺,效果很好。 相似文献
12.
针对分离轴调质后淬硬层浅、硬度不均而导致后续加工后硬度达不到图纸技术要求的问题,从淬火工艺、淬火方法、淬火介质等方面进行改进,使分离轴调质合格率达到100%,生产率提高了50%,同时节约了能源。 相似文献
13.
14.
周雅聪 《机械工人(热加工)》1988,(9)
我们热处理车间担负着大量柴油机连杆调质的生产任务,通过几年实践和QC小组活动积累了一些经验,提高了连杆调质的一次合格率。一、原生产工艺质量问题1.连杆材质及技术要求:见表1,用杆身试样同炉处理后检验。3.存在的质量问题:连杆调质后其硬度值经常不符合技术要求,返工炉次相当高,返工率高达43%,严重耗费了电能、人工,影响了生产进度。根据1983年9月至1984年3 相似文献
15.
《压力容器》2014,(2)
对危化品大型储罐典型用钢07MnNiMoDR进行不同热暴露温度、保温时间和冷却速率的热处理来模拟火灾发生时的受火过程,对经历不同热处理工艺后的硬度和金相组织进行了测定和检验。结果表明,07MnNiMoDR钢受火后其硬度和金相组织急剧变化的温度临界值范围为650~750℃,650℃以下时硬度值范围为190~220 HV10且保温时间对硬度和金相的影响不明显;在相同的温度和保温时间下,水冷时的硬度总高于空冷时的硬度;显微组织为硬度的变化规律提供了依据。当保温时间为2~12 h和热暴露温度高于温度临界值时,空冷时硬度随温度升高而不断下降,750和850℃时最大的硬度相对百分数分别降低了10%和25%;水冷时硬度随温度先下降后升高,750℃时硬度达到最小值,此时最大的硬度相对百分数下降了5%,当温度达到850℃时最大的硬度相对百分数增加了30%。 相似文献
16.
我公司生产的铲叉多采用40Cr、35CrMo、42CrMo及37SiMn等连铸坯,经锻打成形后再调质热处理。初期,热处理使用的冷却介质为0#柴油。由于铲叉生产为流水线作业,冷却介质频繁使用3个月左右就发生老化现象,而导致铲叉调质硬度低。0#柴油作为冷却介质还经常发生火灾等事故,但由于厂房为钢筋混凝土结 相似文献
17.
张志光 《机械工人(热加工)》1985,(4)
我厂承接加工的滚轮(如图),用45钢制成,要求外圆耐磨,并要有一定韧性,淬火后要求硬度HRC 50~55。但经常规工艺淬火后,小孔部位严重开裂,造成成批报废。试用各种冷却介质,效果甚微。后改为亚温淬火工艺,解决了小孔的开裂问题。我们作了不同温度加热于5%食盐水中冷却,看开裂和硬度情况的试验,结果见表1。根据试验结果可以看出:在两相区加热淬火,可以达到零件所要求的硬度,并且无裂纹产生,为此确定淬火温度为755℃,保温15分钟。亚温淬火的回火 相似文献
18.
超轻系列轴承热处理工艺探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
采用正交试验法研究了加热温度、保温时间、工件冷却时间、搅拌速度等四种因素对61810轴承外圈椭圆变形、硬度和组织的影响。结果表明,套圈硬度和组织均能满足技术要求,工件冷却时间对椭圆变形影响较大,搅拌速度次之。通过试验,确定了61810轴承外圈的最优热处理工艺参数。 相似文献
19.
钛合金Ti-6Al-4V高压冷却车削过程有限元分析 总被引:1,自引:0,他引:1
随着钛合金的广泛应用,改善其切削加工性、提高加工表面完整性的试验研究也已得到广泛重视,但对该过程的仿真分析尚不成熟。通过Deform 3D仿真软件建立有限元仿真模型,模拟钛合金Ti-6Al-4V在干切削、普通冷却及高压冷却环境下的车削过程,研究切削环境对切削力、切削温度等加工过程量的影响,获取已加工工件距离加工表面不同深度的残余应力分布,分析高压冷却对钛合金Ti-6Al-4V加工表面残余应力的影响规律。通过钛合金Ti-6Al-4V车削试验测量切削力及刀具表面切削温度,并与有限元仿真模型对比,以验证其可靠性。仿真结果表明:随着切削液压强的增加,切削力增加,刀具表面切削温度降低,高压冷却可有效增强切削液的冷却作用。干切削时,已加工表面(d2=0)为残余拉应力;随着切削液压强的增加,已加工表面残余应力状态逐渐由残余拉应力向残余压应力转变,当切削液压强为200 bar时,已加工表面残余应力为残余压应力,且此时已加工表面残余压应力为最大值。随着测量深度的增加,残余应力值增大,在所有切削试验中,最大残余压应力值均在距离已加工表面相同距离。仿真结果与试验结果的对比证明了有限元仿真模型的可靠性,为钛合金Ti-6Al-4V高压冷却加工热力耦合分析和优化设计提供了理论依据。 相似文献
20.
《机械工程与自动化》2020,(2)
采用搅拌摩擦加工技术研究制备了CeO_2颗粒增强5083铝基复合材料,研究了加工道次对材料微观组织、显微硬度和磨损体积的影响。研究结果表明:CeO_2颗粒在基体中的分散程度随着加工道次的增加而增强;添加CeO_2颗粒可以提高材料的硬度和耐磨性,材料的显微硬度随着加工道次的增加而增加,3道次加工后的磨损体积最小。 相似文献