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介绍了新氢压缩机常用的压力控制方案,包括转速调节、旁通回流调节、进气阀调节、旁路回流调节加HydroCOM气量无级调节系统等。通过比较各种控制方法的优缺点可以看到:"逐级返回"控制方案既能保证反应压力的恒定,又很好地控制了各级压缩比;同时再配合HydroCOM气量无级调节系统的节能控制,成为目前首选的往复式新氢压缩机的压力控制方案。 相似文献
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对加氢裂化工艺过程来说,反应压力十分重要。鉴于整个反应系统的氢气流路为闭环回路,氢气流路的压力控制决定整套装置的反应压力。氢气流路的压力控制包括废氢排放控制、循氢机负荷控制及防喘振控制、新氢机自动补氢控制。在该流路中,循氢机为流路中的心脏,为氢气循环提供动力,新氢机则起着维持反应系统压力的作用。在阐述加氢裂化装置氢气流路的压力控制的过程中,对流路中循氢机压缩机的防喘振控制和新氢机的自动补氢控制作了重点介绍。 相似文献
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这里介绍的是多级往复式压缩机的一种实用控制方案,使用在我厂煤油加氢装置的氢气压缩机上。为便于系统分析,先简单说明一下工艺过程与要求。整个系统如图所示(图中各段的冷却器未画出)。该氢压机为五级,其任务是将送到加氢反应系统的氢气压缩到加氢反应所需压力63kg/cm~2。进入压缩机的氢气有三路:一路为高压分离出来的循环氢;一路为脱氢装置产生的氢气;一路为制氢车间的电解氢。由于三路氢气源的压 相似文献
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连续重整系统压力依靠重整产物分离罐压力控制而保持稳定,而压力控制与产氢增压机运行状态相关。由于重整产物分离罐的压力控制方案和产氢增压机的防喘振控制方案不适用,导致了反应系统压力波动较大以及压缩机自控运行不稳定、能耗高等问题。应用3C(Compressor Controls Corporation)控制系统对重整产氢增压机控制系统进行改造后,问题得到解决,文中对改造前后的运行情况进行了对比分析。 相似文献
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对新氢压缩机入口压力波动时,压缩机的运行状况进行了分析,结合压缩机的功耗、能耗,提出了改进压缩机出口流量控制的建议。 相似文献
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就临氢降凝装置新氢压缩机入口压力低、过滤器经常堵的问题进行了分析,找出了原因,保证了新氢压缩机及C5/C6装置的安全运行。 相似文献
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结合某炼油厂一套 0 .6Mt/a连续重整装置中重整反应及油气再接触部分的控制流程 ,分析了系统压力的平衡关系 ,并对开工初期出现的因循环氢压缩机停机而发生的重整原料油倒流事故进行了分析 ,提出了对策。 相似文献
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禹晓伟 《石油化工设备技术》2003,24(4):29-31
介绍了加氢裂化装置新氢压缩机Hydro COM气量调节系统的应用情况。国内首次应用该技术,通过延迟关闭进气阀的方式,对气量进行回流调节,减少气体经压缩后返回的功耗,节能效果显著。 相似文献
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二苯并噻吩在γ-Al_2O_3负载的β-Mo_2N_(0.78)催化剂上加氢脱硫的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用以N2 -H2 混合气为反应气的程序升温还原氮化反应 ,以γ -Al2 O3 为载体 ,钼酸铵为氧化钼前体 ,合成了γ -Al2 O3 负载的 β -Mo2 N0 78催化剂。以二苯并噻吩 (DBT)为模型化合物 ,考察了催化剂的加氢脱硫 (HDS)催化性能。结果表明 ,DBT在催化剂上的HDS反应有直接氢解脱硫和加氢脱硫两种途径 ;DBT的转化率和产物中环己基苯(CHB)选择性在一定范围内随钼负载量的增大而提高 ;提高反应压力可同时提高HDS反应活性和CHB选择性 ;但升高反应温度 ,只提高HDS反应的活性 ,对选择性影响甚小 ;催化剂的氢气预还原处理使催化剂的活性有所下降 ,但联苯的选择性有所提高 相似文献
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某连续重整装置预加氢反应器催化剂床层压力降急剧升高,影响了循环氢压缩机的平稳运行和正常生产,装置被迫平均每3个月进行一次"撇头"操作。分析发现,该反应器压力降高的直接原因是原料携带的腐蚀性产物和预加氢系统在高温条件下反应产生的结焦物在开停工或操作异常波动时被带到反应器床层顶部,并形成滤饼和硬盖。对此,采取了以下措施:①对预加氢进料加热炉炉管进行通球清焦;②对预加氢进料换热器进行化学清洗;③增设预加氢循环氢流量低低切断进料联锁系统。运行结果表明,该反应器压力降维持在400 kPa以内,装置无需撇头已连续平稳运行了8个月以上。提出了长周期运转的建议。 相似文献
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渣油加氢反应器人孔法兰密封 总被引:1,自引:0,他引:1
渣油加氢反应器属于高温高压临氢设备,其人孔法兰密封性能直接影响到装置安全平稳运行。通过理论分析和实际操作,对反应器人孔法兰施工要点进行了阐述。 相似文献
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循环氢压缩机是加氢装置的核心设备,针对克拉玛依石化公司1.2 Mt/a柴油加氢改质装置循环氢压缩机调整油压过程中,自力式调节阀控制油路异常,主阀突然关闭,润滑油总管油压瞬间中断,导致循环氢压缩机联锁停机原因进行分析,提出了3种不同工况下使用自力式调节阀调节压缩机油压的建议,同时,由于循环氢中断,联锁装置0.7 MPa/min紧急泄压启动后,反应器裂化床层温升仍不可控,第四床层出口温度超过460℃,立即采取手动启1.4 MPa/min紧急泄压自保的应急措施,装置紧急停工,退守至稳定状态,对整个循环氢中断的应急处置措施和不足之处进行了分析和总结,为同类装置处理类似问题提供经验和参照. 相似文献
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丙烯与过氧化氢合成环氧丙烷固定床工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在钛硅分子筛合成基础上,研究了其改性,成型,重点对型后的催化剂用于丙烯过氧化氢环氧化反应的固定床工艺及参数进行了研究,丙烯与过氧化氢水溶液(质量分数30%)在温度50-70℃,压力约3.0MPa,内烯与过氧化氢摩尔比2.0-3.0,溶剂(甲醇)与过氧化氢摩尔比12.0-15.0以及液态丙烯体积空速2.0h^-1时,其过氧化氢转化率可达94%,环氧丙烷的选择性可达90%以上。 相似文献
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介绍了国内工程化应用的加氢裂化技术,分析了加氢裂化工程化过程中遇到的问题,包括结垢导致的高压换热器换热效率下降、循环氢压缩机出口至循环氢换热器出口压力降增大、循环氢压缩机震动、反应系统压力降上升过快、反应流出物空冷器腐蚀及结垢等。对产生这些问题的原因进行了详细分析,提出了全面的应对结垢的措施:①采购蒙特利尔协定书签约国的原油;②严格控制电脱盐后原油盐质量分数在3λg/g以下;③控制焦化蜡油、脱沥青油、催化循环油等劣质原料的掺炼比例;④注水采用脱氧水、锅炉给水或加氢裂化分馏塔顶凝结水;⑤原料储存采用99.99%以上纯度的氮气气封;⑥选择使用合适的阻垢剂;⑦针对不同原料,选择合适的过滤器;⑧分析不同部位的腐蚀类型,选择合适的耐腐蚀材料;⑨采用无死区、流速高、压力降低的逆流传热换热器(如缠绕管换热器)。对反应系统压力降上升过快、反应流出物空冷器腐蚀及结垢问题也提出了具体的解决方案。 相似文献
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国内某炼油企业新建催化裂化汽油加氢脱硫装置采用引进技术及工艺包,该技术采用与国内技术不同的工艺实现催化裂化汽油的选择性加氢脱硫,工艺流程及控制方案也具有其特点。重点介绍了该装置的技术特点和工艺流程中的典型控制方案,包括SHU反应器入口温度控制、塔和容器压力控制、SHU反应器氢气流量控制、分馏塔轻汽油抽出控制。 相似文献