Ф3.3m/3m×60m回转窑轮带的挖补修复

我厂Ф3.3m/3m×60m回转窑为70年代产品,是出口增大变径窑,四档支撑.轮带设计尺寸有2种,宽×厚分别为700mm×250mm和500mm×250mm,材质为ZG55,中空箱式结构,见图1.     

φ3m×11m磨机1250kW主电动机支承改造

我厂Φ 3m× 11m磨机 1 250kW主电动机两端支承为滑动轴承，检修频繁，每 2个月要对其轴瓦进行修研，现用滚动轴承代替了原滑动轴承，极大地方便了维护和管理。 1修改电动机轴及在支承部位镶套 将轴抽出，在保证原轴承中心位置即底板不变的前提下，有载端保持联轴器安装位置和轴颈尺寸不变，把原轴瓦定位台阶车成与轴瓦直径相同的公称尺寸，镶套的内径公称尺寸即为原轴瓦内径。 　　电动机轴加工后，两端镶套，轴与套为过盈配合，过盈量 0. 068～ 0. 133mm。其结构如图 1。 图 1电动机轴镶套示意 2支承改造 由于传递负荷大，工作可靠性要…     

回转窑托轮轴瓦发热原因浅析及相应防范措施

我公司Φ5.8m×98m回转窑是六五期间从罗马尼亚引进的,采用500kW×2双边缘传动,设计产量为3000t/d,窑体采用4档支承,Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ档托轮为Φ2m×1.1m,轴瓦为Φ620mm×735mm,Ⅱ档托轮为Φ2.5m×1.2m,轴瓦为Φ700mm×820mm。自1992年以来托轮轴瓦发热问题成为制约熟料产量和窑运转率的关键因素。1发热情况简介仅2000年统计,全年16个轴瓦位置就有12个位置发过热,累计发热43次2033h,瓦温最高达167℃,直接造成停窑19次,刮瓦检修5次,其余维持在低温(75℃以下)慢转。轴瓦发热前现象:1)从轴瓦发热位置来看,主要是绝对温度高、相对温度变化大的Ⅱ档较…     

Φ4.2×65m回转窑轮带裂纹的焊接修理

0 引言 我厂Φ4.2×65m回转窑3＃轮带因制造缺陷,加之托轮与轮带接触仅150mm宽,占轮带宽度的29％,且正好在缺陷区,致使缺陷部位长期受力过大,先后出现裂纹、裂纹之间大块脱落、鳞片剥落等现象。对此,我们在某矿山机器厂焊接专家指导下进行了挖补焊接处理,取得了良好效果,现介绍     

Φ5.6 m×78 m回转窑的在线检测和调整

<正>1存在的问题我公司Φ5.6 m×78 m回转窑,设计双传动、双液压挡轮,产量8 500 t/d,在投产不到两个月时,回转窑Ⅰ档轮带、Ⅱ档轮带紧贴下挡圈,导致挡圈磨损、挡块挤掉、Ⅱ档挡圈脱落,不得不停窑进行恢复处理。托轮位置和方位见图1。     

托卡马克装置纵场线圈粘接系统

1引言托卡马克装置是进行高温聚变研究的，纵场线圈为该装置产生强磁场、维护等离子体放电创造聚变条件。目前世界上纵场线圈制造采用粘接结构的只有美国Texas大学聚变实验室一家，线圈板结构尺寸为1500mm×1700mm×2mm，产生3．0特斯拉（T）的强磁场。我们的HT－U的纵场线圈设计也是板结构，尺寸为1500mm×1530mm×14mm，在电流74．4kA平顶时间850ms产生3．0（T）的强磁场。而1：2模拟线圈设计参数，只是在长、宽上比1：1小，铜板厚度一样，中间的绝缘层一样厚，实验电压、电流一样。先是两块7mm厚的钢板之间一块旗部粘接，面积约0．03m…     

φ3m×48m回转窑I档轮带位置的调整

按照回转窑的设计原则,窑在冷态时,任一轮带在托轮上接触宽度不少于75%,热态下,轮带的中心线应与托轮中心线重合.我厂φ3m×48m回转窑I档(窑头档)轮带与托轮长期接触不良,冷态下,当Ⅱ档(传动装置及挡轮组在Ⅱ档)轮带已与下挡轮接触(即窑下窜到位)时,I档轮带与托轮的接触宽度仅为67.5%(270mm);热态时,接触宽度为78.8%(315mm).由于接触宽度不足致使托轮上的接触应力较大,再加上窑头密封效果较差扬尘大,I档托轮磨损及压溃、剥落严重,造成了窑运转中的振动.对此,我厂于1999年4月份更换了I档的两组托轮,并将轮带位置向窑头方向移动了100mm,现将轮带位置的调整情况作一介绍,供参考.     

φ3m×48m回转窑Ⅰ档轮带位置的调整

按照回转窑的设计原则,窑在冷态时,任一轮带在托轮上接触宽度不少于 75％ ,热态下,轮带的中心线应与托轮中心线重合。我厂 3m× 48m回转窑Ⅰ档 (窑头档 )轮带与托轮长期接触不良,冷态下,当Ⅱ档 (传动装置及挡轮组在Ⅱ档 )轮带已与下挡轮接触 (即窑下窜到位 )时,Ⅰ档轮带与托轮的接触宽度仅为 67.5％ (270mm);热态时,接触宽度为 78.8％ (315mm)。由于接触宽度不足致使托轮上的接触应力较大,再加上窑头密封效果较差扬尘大,Ⅰ档托轮磨损及压溃、剥落严重,造成了窑运转中的振动。对此,我厂于 1999年 4月份更换了Ⅰ档的两组托轮…     

介绍一种简易的自制取样器

我厂自制的取样器结构如图1所示,所用材料为:样管1件,Φ25mm×14mm×78mm;弹簧(r)1件,d=1.0mm,D=14mm;螺栓1件,M10×35;螺母2件,M24;螺母2件,M10;平垫片1件,Φ11mm。     

用托轮加垫法解决回转窑齿轮顶隙过小问题

我公司2号Φ4m/3.5m/4m×150m湿法回转窑曾发生运转异常,主要现象有:回转窑振动,起动电流明显偏大,且窑转矩较高,在1000N·m内运行(正常转矩为700N·m)。1原因分析2号回转窑出现异常后,我们对其进行了跟踪检查,认为出现以上问题的原因是齿顶间隙过小。回转窑在冷态情况下,对齿顶间隙、轮带与垫板之间的间隙及托轮直径等进行了测量,结果如表1～3。表1轮带与垫板间隙(从窑头到窑尾)mm档数Ⅰ档Ⅱ档Ⅲ档Ⅳ档Ⅴ档Ⅵ档间隙12151391410表2齿顶间隙(测点是大齿轮12等分)mm测点123456789101112东3.53.54.03.55.04.03.53.03.54.54.54.0西5.55.05.05.5…     

Φ2.2m×6.5m磨机进料端密封改造

我厂是年产 14.4万 t的立窑水泥厂,粉磨系统配套有 4台磨机,其中Φ 2 2m× 6 5m磨机 2台,Φ 1 83m× 7m磨机 2台。几年来, 4台磨磨头密封不良长期漏粉,原设计磨头进料装置结构见图 1。 图 1磨头进料装置原结构 　　1盘根压盖; 2进料螺旋筒法兰; 3铅粉浸油石     

利用插床车削修复旋窑液压挡轮轴

0 概述 我厂2＃旋窑(Φ3.0×100.94m)投产一年后,其Ⅱ档液压挡轮因主轴承3003180溃散,导致轮、轴磨损变形,被迫停窑抢修。经拆卸检查,发现轴颈被磨出大量沟槽,并有挤压凸起,需采用先焊补再车削的方法修复。但该挡轮轴颈与导向滑杠的套座为一浇铸整体,形状复杂,回转直径达1.4m(见图1)。而我厂现有最大加工能力的车床为     

Φ3m×11m水泥磨粉磨矿渣的经验

我厂第一条生产线水泥粉磨系统以前为1台Φ1450mm×650mm辊压机带3台Φ3.0m×11m磨机即"一拖三"的开流形式,存在着辊压机能力不够而磨机吃不饱的现象。即使辊压机系统处于最佳工作状态时,3台磨机也不能充分发挥其能力。当辊压机系统工作状态不是很好时,就得停下1台磨机,严重影响了生产。请教有关专家后,根据"高细、大掺量矿渣微     

轮斗喂料技术在烘干机上的应用

1烘干机斜装喂料管的缺陷 我厂Φ 2.4m× 18m烘干机喂料如图 1。斜装喂料管经常烧坏变形、炸裂， 3～ 4个月就要更换一次；喂料管通过炉膛拱顶，使耐火砖拱顶难以砌筑牢固，经常出现拱顶垮塌情况。据统计，自 1999年下半年至 2001初，投入到斜装喂料管和炉膛的维护直接费用 10万多元。 图 1烘干机喂料管原位置 2轮斗喂料技术的应用 2001年 2月，参考湿法回转窑窑中喂料方式，根据我厂烘干机喂料状况，设计烘干机轮斗喂料装置，如图 2。将料斗向烘干机移动 2m，加长皮带输送机，使物料通过轮斗喂料装置喂入烘干机内。 图 2轮斗喂料技改后布…     

燃油梭式窑的研制与应用

所建 18 0 0℃ 5m3 燃油梭式窑的主要技术参数与技术经济指标为 :几何容积 5m3 ;内腔尺寸 2 4 2 0mm× 180 6mm×130 0mm ;台面尺寸 2 35 0mm× 16 16mm ;砖垛尺寸 2 16 0mm×15 30mm× 12 0 0mm ;装载量 7.2t;使用温度与保温时间 180 0℃ 10h ;窑温偏差 <10℃ ;CZGⅡ - 4 0型燃烧器 4台 ;燃料 -10 # / 0 # 柴油 ;最大燃油量 16 0kg·h-1;每窑耗油量 3.2t;燃料单耗 4 4 0kg·t-1;金属管式 (逆流 )换热器 ;空气预热温度 4 0 0℃。1　窑炉的结构设计特点1.1　轻体薄壁窑墙为节能和缩短使用周期 ,窑墙内层采用 1.5g·cm-3 的氧化铝空心球砖。…     

回转窑筒节整环挖补工艺

回转窑筒节的整环挖补工艺，施工难度大，若技术控制不当筒体容易产生变形和损坏。但有时根据施工需要，或者由于施工空间和起重设施的限制无法整节更换，只能采取挖补的办法进行。现简要介绍我厂的做法。１弧板的制作与加固弧板的制作与整体筒节制作工艺一样，按图纸及有关技术要求，先整圈制作好后不焊，进行找圆、加固和支撑，然后再割分成３段。加固板和支撑槽钢示意见图１，每段弧板两边都进行加固和支撑。加固板厚δ＝３０mm，长L＝１２００mm，宽H＝３００mm，共４块×３＝１２块；支撑槽钢犤１６a，长L＝２２００mm，共２根×３＝…     

PE600×900颚式破碎机偏心轴与带轮配合的现场修复

我厂生料车间石灰石一级破碎采用 PE600× 900复摆颚式破碎机。皮带轮为对称剖分结构，用 4根 M24的螺栓紧固，见图 1。在冲击载荷及振动的作用下螺栓松动，中心孔与轴的配合紧固力不足，使联接键和键槽严重过载而变形。由于带轮的材质为 HT250～ 400，轴的材质 12CrMo，带轮中心孔磨损较严重，而轴颈几乎无损伤。 　　图 1带轮结构 　　我厂根据带轮中心孔的结构及其与轴的实际配合情况，决定用过渡联接法恢复带轮与轴的紧固配合。具体做法是： 　　1)扩大带轮中心孔至已破坏的键槽为止，经圆整，带轮中心孔直径为Φ 220H7。然后在原键…     

回转筒体局部变形的挖补修复措施

多年来，我厂的回转窑、磨机的筒体因裂纹、变形、磨损等原因需挖补或窄节筒体更换修复时，总是采用分段挖补的办法，检修效果非常理想，修复的关键问题是如何保证筒体的直线度。现将我公司２号回转窑筒体局部挖补的修复措施做一介绍。１存在的问题我公司２号窑Ⅱ档后面的筒体因多次掉砖红窑，造成宽８２０mm、圆周长为３０００mm筒体段表面内有两处严重变形。２修复方案采用局部挖补的方法，更换１块宽９００mm、圆周长３０００mm、厚度２８mm的筒体。为了减小筒体更换的弯曲，用拉杆将挖补筒体两侧的旧筒体拉牢固定，这可有效防止新、旧筒…     

湿法短窑变径筒体优化设计的探讨

我公司3号窑是多筒冷却、带蒸发机的Φ3.5m/3.2m×69m湿法短窑,于1971年建成,在70年代后期又进行了技术改造,改成热端扩大型的Φ3.5m/4.0m/3.5m/3.2m×69m湿法短窑。1存在的问题3号窑改造后,Ⅰ档至Ⅱ档之间的筒体直径由Φ3.5m改为Φ4m,如图1,扩径筒体与原筒体相接的焊缝容易开裂,造成经常停窑修补焊缝,而且焊缝越焊越裂。1986年大修时更换了Ⅰ档和Ⅱ档间的变径筒体。但不到1年还裂,为此,只好在这2道焊缝上各均焊16块100×300×30的搭板,对两侧筒体起联接作用,对裂缝起加固作用。图1回转窑热端扩大前后的结构2原因分析1)在以前的回转窑设计中…     

48m小截面耐火材料隧道窑

1隧道窑的主要技术参数1．1窑炉的主要尺寸隧道窑总长48m，其中预热带19．45m，烧成带12．40m，冷却带16．15m，有效内高840mm，内宽1260mm。全窑设火箱7对（火箱长1100mm，宽800mm），排烟口8对，热风抽出口5对。预热、冷却两带窑壁厚860mm，烧成带壁厚1630mm，配用烟囱高度35m，上口直径1．2m。1．2窑车车盘长145Omm，宽1120mm，车盘用型钢焊成，窑车台外围用轻质耐火混凝土揭制，内衬轻质保温砖，中间填充空心硅铝球，车面用重质耐火混凝土打成。1．3附属设备根据需要配备了冷风机2台、热风机2台、油压顶车机2台、手动托车4台、窑车50部…