宽带天线开关管频率特性的理论计算

本文从理论上计算了天线开关管(又称TR管)的频率特性,理论模型是谐振元件的集总参数的并联,逐级进行电纳的变换。数值计算是采取FORTRAN语言程序在向量计算机上进行的。计算曲线与实验结果比较符合。计算曲线对于宽带TR管的频带设计提供了有益的参考。     

变容管电调微波带通滤波器

本文叙述采用梳状线结构的变容管电调微波带通滤波器的设计理论和方法。推导出梳状线带通滤波器的输入、输出耦合网络的参数条件,以补偿带通滤波器的谐振器之间电磁耦合随不同调谐频率的变化;并给出使带通滤波器的绝对带宽或通带回波损耗在调谐频率范围内变化最小时,梳状线谐振器的电长度应满足的相应条件,由此来保证电调带通滤波器在较宽的调谐频率范围内具有较高的通带回波损耗,且保持带通滤波器的响应形状和绝对带宽基本不变。此外,还讨论了由电调变容管的Q值引起的带通滤波器的通带有功损耗问题。文中给出了具体的设计公式。最后,给出了一个L波段变容管电调带通滤波器的研制实例和测试结果。     

基于ADS的数字调谐跳频滤波器设计方法

介绍了基于ADS的数字调谐跳频滤波器仿真设计方法。根据集总元件耦合谐振器滤波器理论计算出滤波器仿真参数,应用ADS对包括微带线、PIN二极管等参数模型的滤波器电路模拟仿真,解决数字调谐跳频滤波器电容阵列的取值问题。结合ADS仿真数据和实物测试结果,验证了该方法的有效性。     

两端短路同轴腔调谐滤波器耦合系数分析

四分之一波长的同轴谐振腔调谐滤波器在高频段由于调谐行程的缩短,对调谐灵敏的要求越来越高;而两端短路的同轴腔滤波器可以将调谐行程扩大1倍,有效降低对调谐灵敏度的要求。两谐振腔之间的耦合系数是带通滤波器设计中的一个重要参数,它直接影响着滤波器的带宽。分析了两端短路谐振腔的耦合系数随耦合窗位置及大小的变化情况。通过HFSS软件对耦合窗口大小以及位置变化进行仿真计算,得出了耦合系数变化规律,为设计相应的滤波器打下基础。     

带阻滤波器微带支节分析

介绍了带阻滤波器的设计原理,从微带电路实现角度指出了各种窄频带带阻滤波器设计方法的优缺点;分析了微带带阻滤波器的电路形式和调谐支节,给出了调谐支节的最佳设计方法和最佳调谐带宽;并比较了串联支节与耦合线微带结构的滤波特性,所得结果可用于指导电路设计。     

压电换能器电调七阶微带滤波器的设计

为了解决电容管电调滤波器插入损耗大的问题,该文设计了一款以压电换能器为电调元件、介质基片为微扰片的七阶平行耦合线电调滤波器。采用高频结构仿真器(HFSS)和先进的设计系统(ADS)对滤波器的结构参数进行联合仿真和优化,分析了滤波器的耦合系数和外部品质因数随微扰片间距变化的关系。将氧化铝陶瓷基板、压电换能器(PET)和微带滤波器组装在一起构成压电换能器电调滤波器,并用网络分析仪测量滤波器在不同直流电压下的S参数。测量结果表明,中心频率调谐范围为4.38~4.78 GHz时,通带的反射损耗大于10 dB, 插入损耗小于1.5 dB,达到了设计要求。     

速调管输出腔高阶TM模式间隙阻抗的模拟计算

该文由功率-电压法和LC等效电路法的概念出发,利用电磁场软件ISFEL3D的后处理文件PAC3D中逐点提取的电磁场强度及其积分值,计算了同轴腔高阶TM310模式与矩形波导基模耦合时,腔内漂移管中心的间隙阻抗,两种方法给出相同的计算结果。对于相同的模式,采用编程计算的结构参数模型可以得到较大的间隙阻抗实部。     

Ka波段GaAs耿氏单片压控振荡器

介绍一个以GaAs Gunn器件为振荡元件的Ka波段微波单片压控振荡器(MMIC VCO)。它以工艺相容的Schottky二极管为调谐元件,采取微带耦合的电路形式。该MMIC VCO制作在5mm×3mm的GaAs芯片上,其中包含了一个Gunn管、一个变容管、匹配网络以及两个直流偏置。单片测试结果:在34.6GHz下得到了3.03mW的输出功率,最大电调带宽90MHz。这是国内Ka波段MMIC VCO的首次报道,其性能接近国外1987年的实验室研制水平;同时也是国内首片毫米波段的MMIC。采用了TOUCHSTONE软件包,进行了毫米波段电路的CAD优化尝试,取得了较为满意的结果。     

变容管调谐微带环形谐振器带通滤波器的研究

本文研究了变容管调谐的微带环形谐振器带通滤波器。给出了微带环形谐振器的谐振特性和两环形谐振器间的耦合特性。制作了二级变容管调谐微带环形谐振器的带通滤波器，实验结果和理论吻合较好。     

基于叠层型高阶矢量有限元法的微波管输入输出窗模拟器设计

开发了基于叠层型高阶矢量有限元法的微波管输入输出窗模拟器。该模拟器能够准确计算S参数,给出任意工作频点的场图,并能较目前常用的商业仿真软件缩短计算时间。叠层基函数的使用主要有以下两个优势：①有效地消除了伪解,提高了矩阵性态;②提高了效率,减少了CPU计算时间。通过对微波管中典型的50Ω同轴线输入、输出结构进行仿真求解,将得到的S参数与目前大型商业仿真软件HFSS与CST MWS的仿真结果进行比较,验证了窗模拟器计算的准确性;更重要的是证明了窗模拟器在仿真微波管输入、输出结构时间上的优势。     

微波管CAD技术进展

综述微波管CAD技术（包括微波管CAD中数值计算方法、广泛应用的大型电磁分析软件、微波管建模与模拟、微波管CAD集成环境等）的国际国内研究情况。并展望了我国微波管CAD技术的发展前景。     

雷达发射功率提高后放电管的改进设计

对某型机载火控雷达发射功率提高后放电管频发“击穿”故障进行了分析，在此基础上对放电管的改进设计进行了详细阐述，并给出了保护放电管(TRL)一体化设计结构参数的理论计算公式，在大量试验分析研究的基础上，成功地研制了PTR TRL结构的新型放电管，解决了工程应用的实际问题。     

残余气体对微波电子管寿命的影响

就残余气体对微波电子管性能和寿命的影响进行了深入地研究。通过研究残余气体的成分,找到了减少各种气源漏气、渗气、放气的主要途径。在生产中,合理选材、优化工艺和加强质量控制,可以有效地减少残余气体,提高电子管寿命。     

材料是保证微波电子管制造的决定因素

微波电子管设计与制造过程中合理选用材料，除了解材料的电性能、热性能、真空性能外，还要对材料的综合机械性能、物理和化学性能均有较高的要求。材料的性能是微波电子管的质量、可靠性、安全性和发展的决定性因素。     

脊加载环板行波管的理论与实验研究

脊加载环板行波管是一种频带相对较宽的大功率行波管 ,本文对脊加载环板慢波系统及其改进型进行了研究 ,理论与实验良好符合 ,实验表明脊加载环板慢波系统的改进型比脊加载环板慢波系统具有更宽的频带 ;同时对慢波系统采用等效线路模型 ,电子注采用二维圆环模型 ,研究了脊加载环板行波管的大信号特性 ,讨论了注波互作用的非线性效应。本文的结果将为脊加载环板行波管的设计提供理论基础。     

矩形波导中试管对液体柱散射特性的影响

为了探讨影响矩形波导中心加载分层介质圆柱散射特性的因素，通过实验得到了矩形波导中装满水的玻璃试管反射系数的频率响应特性，并对电磁波频率、液体相对介电常数、液体柱高度以及试管壁厚度发生变化时，试管对液体柱散射特性的影响进行了数值模拟。结果证明：当液体柱处于谐振状态，或者液体柱高度小于波导窄边高度的1／2时，试管的存在对液体柱反射系数影响较大，试管壁厚度对反射系数也有影响。该结论可用于基于波导的微波化学实验系统的研究中。     

红外系统应用的高频同轴脉冲管制冷机惯性管调相实验分析

直线压缩机SL400用于高频同轴脉冲管制冷机PT08的研制,优化的工作频率为40Hz,在气库与脉冲管间连接不同长度不同管径的惯性管作为调节脉冲管冷端处压力波与流速波合适相位的调节机构。不同排气量及额定输入功率的直线压缩机SL150驱动该制冷机,不同内径及长度的惯性管用于PT08脉冲管制冷机SL150压缩机的匹配调试,给出了不同的工作频率下制冷机的最低制冷温度及压缩机的效率数值,调节压缩机的工作频率,无双向进气,制冷机的最低制冷温度在59．1～65．1K的范围。随着惯性管的管径变粗,长度变短,压缩机驱动制冷机的最佳制冷性能(最低制冷温度)的工况条件往高的驱动频率方向变化。在实用化简易化商业化应用考虑的条件下,为SL150压缩机驱动PT08制冷机优化了较小直径较短长度的惯性管,该惯性管利于直接封装于气库的内部,使得气库可与同轴式脉冲管制冷机的冷指集成为一整体。     

冷阴极触发管在MPM保护电路中的应用

微波功率模块（MPM）是集真空微波管技术与固态微波集成技术优点于一身的一种新兴微波功率源,具有体积小、重量轻、效率高、成本低等优点。研究了冷阴极触发管的特性及工作原理,提出了一种应用于微波功率模块中的自触发撬棒保护电路技术。它以冷阴极触发管为撬棒管,在行波管发生打火故障时,能快速释放高压电源储能电容上的能量,从而保护行波管和集成电源系统。实验结果表明该电路可以取得较好的性能,对系统可起到一定的保护作用。     

UCB速调管调谐方法研究

速调管是一种电子流速度受调制的微波电子管.在深入研究UCB速调管基本结构、调谐机理的基础上,重点阐述了UCB高功放五腔速调管调谐的方法和步骤.通过实际调谐实例验证了调谐方法的有效性,并提出调谐注意事项.该方法有效解决了高功放频率扩展的难题,使其具备宽频段功率放大的能力,具有很强的实用性和可操作性.