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我公司二期总变是一座110kV电压等级变电站,安装2台40MVA有载调压变压器。两回110kV电源从220kV罗带站不同的两段母线经架空线引入,110kV侧采用内桥式接线,6kV侧采用单母线分段接线。正常运行方式为双线双变解列运行,即110kV1号进线经1号主变带6kVⅠ段负荷;110kV2号进线经2号主变带6kVⅡ段负荷。110kV BZT(备自投装置)退出,6kV BZT投入。 相似文献
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我厂35kV配电室大修时,35kV高压开关、电流互感器等均重新安装,工作结束后利用同步表及同期检查继电器作并网模拟试验无误后,在同期点合上主变开关时,主变开关跳闸,经检查是主变差动保护动作。 相似文献
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我厂1号主变(编号为1B))系三绕组变压器,型号:SFPSQ-40000/10;额定电压:121/38.5/10.5kV;额定容量:40000/31500/31500kVA;额定电流:190.9/472.4/1732A;联结组别:YNyn0d11;各侧电流互感器变比:高压侧为400/5,中压侧为1000/5,低压侧为2000/5。 相似文献
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分析了在特定运行方式下,反方向故障方向电流保护的误动原因,提出了在不同情况的改进措施。 相似文献
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在实际运行中,空载变压器的投入可能造成断路器闭合瞬间线路所带设备产生涌流使重闭合后加速保护误动作,目前在6kv架空配电线路中一般配有重闭合后加速保护, 相似文献
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研究了单相重合闸过程中暂态零序电流的特征及其对傅氏算法和傅氏加差分算法的影响.通过理论分析和仿真计算发现暂态零序电流主要由非周期分量和高频分量组成,对于傅氏算法非周期分量的影响占主导地位,而对于傅氏加差分算法,高频分量的影响较大.根据暂态零序电流的特征,提出了单相重合时自适应零序电流加速保护的方案,解决了常规方案需要延时的缺陷. 相似文献
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深圳某电厂2号高压厂用变(110kV)投运后差动保护频繁启动且误跳一次。该高压厂用变(以下称高厂变)在投运初带负荷试验正常。运行时中性点接地开关合闸接地。高厂变联结组别为Yd11,变比121kV/6.3kV,额定容量10MVA。差动保护装置采用西门子7UT612。 相似文献
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研究了单相重合闸过程中暂态零序电流的特征及其对傅氏算法和傅氏加差分算法的影响。通过理论分析和仿真计算发现暂态零序电流主要由非周期分量和高频分量组成,对于傅氏算法非周期分量的影响占主导地位,而对于傅氏加差分算法,高频分量的影响较大。根据暂态零序电流的特征,提出了单相重合时自适应零序电流加速保护的方案,解决了常规方案需要延时的缺陷。 相似文献
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针对系统振荡时,后加速保护存在的单相重合时过于保守、而在三相重合时却又过于冒进等问题进行了分析,并依据三相重合闸以及单相重合闸的特点给出了一个重合闸后加速实现方案。由于三相重合闸检同期,在合闸后短时间内,通过检测线路相间最低电压来防止重合时由于线路负荷电流很大而造成的保护误动。此外,根据零序或负序电流是否大于线路无故障运行时最大不平衡输出,防止此后在后加速保护展宽的时间内因系统振荡而引起的保护误动。单相重合闸也通过检测不对称开放条件实现振荡中重合。ATP仿真以及动模数据分析证明了该方法的有效性。 相似文献
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针对系统振荡时,后加速保护存在的单相重合时过于保守、而在三相重合时却又过于冒进等问题进行了分析,并依据三相重合闸以及单相重合闸的特点给出了一个重合闸后加速实现方案.由于三相重合闸检同期,在合闸后短时间内,通过检测线路相间最低电压来防止重合时由于线路负荷电流很大而造成的保护误动.此外,根据零序或负序电流是否大于线路无故障运行时最大不平衡输出,防止此后在后加速保护展宽的时间内因系统振荡而引起的保护误动.单相重合闸也通过检测不对称开放条件实现振荡中重合.ATP仿真以及动模数据分析证明了该方法的有效性. 相似文献
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1事故经过
我集团某矿35kV变电所正常情况下有两台主变压器运行。某日15:30左右,2号主变断路器突然跳闸,2号主变所带的6kVⅡ段母线负载全部失电。当时天气状况是中雨,现场值班人员发现2号主变重瓦斯保护信号光字牌掉牌(电磁式继电保护)。 相似文献
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