高压U形管换热器的管板计算

讨论了一种U形管换热器管板的计算。由于结构特殊,在GB151—1999《管壳式换热器》中没有这种管板的计算方法。文章在分析此种管板受力的基础上,提出了一种建议计算方法。     

双管板换热器的强度计算

双管板换热器是一种特殊结构的固定管板换热器，它的强度设计方法在GB151《管壳式换热器》中未有给出。在对双管板换热器与一般结构换热器的受力进行分析比较的基础上，论证提出了一种工程计算方法，结果偏于安全可靠。允许两块管板采用不同等厚度，使设计趋经济合理。     

压力容器强度设计技术分析（六）

2 管壳式换热器备元件应力解析 本文介绍我国国家标准GB151《管壳式换热器》中固定管板换热器计算方法所考虑的管板、管子、壳体在各种载荷(P_s、P_t、△t)作用下应力的产生机理、危险工况组合及计算。该计算方法的力学模型如图1所示。     

与筒体端部相连的U形管换热器的管板计算

分析研究一种U形管换热器管板及与其相连接的筒体端部的计算。由于结构的特殊性,该种管板及其筒体端部在GB151《管壳式换热器》和GB150《钢制压力容器》国家标准中未有计算方法．本文在分析此种管板受力的基础上,提出一种建议性的计算方法,本方法已用于工程设计中。     

管壳式换热器结构设计与强度计算中的重要问题

管壳式换热器的设计虽在GB/T 151—2014《热交换器》中有详细规定,但在具体设计中尚有不少问题需要解决。如是否要对筒体应力进行校核,折流板缺口及防冲板布置的要求,拉杆固定端设定的原则,膨胀节与支座的关系,隔板槽垫片的影响,管束重量对管板的影响以及标准中没有可利用的结构应如何设计计算等,这些问题都不同程度地困扰着设计人员。文章汇集了换热器结构设计和强度计算中常见的16个重要问题,进行系统分析介绍,对合理进行换热器设计具有一定指导意义和实用价值。     

开大孔的换热器管板厚度的近似计算方法

运用GB151—1999《管壳式换热器》中管板布管区面积相等的原则,将开大孔的环形管板转化为普通圆形管板进行近似计算,通过对开大孔的环形管板进行定性分析和定量计算以及应力校核,验证了开大孔的环形管板设计的可靠性、合理性与安全性。     

固定管板式换热器管板（不兼做法兰）的设计实践

针对工程实例,对采用SW6-1998 V3.0程序(基于(GB151-1999)计算方法与TEMA标准的计 算方法所得结果进行比较分析,总结出管壳式换热器不兼做法兰管板的设计经验。     

换热器薄管板的设计计算

将管板视作管子固定支撑下的平板，建立薄管板数学模型，得出了薄管板厚度计算公式；参考GB151-1989（（钢制管壳式换热器》的管板设计计算，提出了适合我国应用的薄管板设计公式；根据应力测定、爆破试验以及使用情况分析，给出了国内薄管板厚度系列表，为薄管板的工程设计提供可靠依据。     

薄管板换热器应用分析与设计计算

在分析国外薄管板换热器应用情况和国内薄管板换热器的应力测定、爆破试验以及制造可行性的基础上,给出了薄管板厚度系列数据。探讨了原西德AD《压力容器规范B5》薄管板厚度计算公式,指出20g、16MnR和0Cr18Ni9Ti等管板材料在各种壳程下不布管区最大外接圆直径d2的取值范围。参考GB151—89《钢制管壳式换热器》的计算,提出了适合我国应用的薄管板设计计算的简化方法。     

B30/16MnR管壳式换热器制造

以开膜蒸发器为例,对B30/16MnR金属复合板管壳式换热器中的管板、换热管、半波膨胀节及换热器与管板的装焊工艺作了介绍。     

钉头管套管换热器对流换热的数值模拟

为了获得换热器中强化换热管对换热性能的综合影响,运用FLUENT软件,采用三维模型和k-ε模型对钉头管和光管套管换热器进行了数值模拟,分别模拟了该两种套管换热器在湍流情况下的换热性能。数值计算结果表明,在相同流动条件下,钉头管换热器比光管换热器总传热系数可提高约88%。     

2000m~3球罐的优化分析

钢制球罐应用广泛,普遍采用常规设计方法。文章利用分析设计方法对球壳厚度进行了计算,利用有限元分析软件ANSYS作为辅助工具,对整个球壳进行了静载荷作用下的应力分析,并对比了分析设计和常规设计的结果,在节省材料方面得到了优化,为以后球罐分析设计提供参考。     

中压蒸汽管道设计浅谈

结合中石化股份公司天津分公司1 Mt/a乙烯及配套项目中2根中压蒸汽管道设计,探讨了中压蒸汽管道设计的管道材质选择及壁厚计算;各种补偿器的优缺点,并详细介绍了旋转补偿器的结构、工作原理;分析了几种隔热管托的适用条件及如何合理选用隔热管托;根据温降合理确定保温层结构及保温层厚度等技术问题。     

塔器、烟囱等高耸结构风诱导共振的判定准则及振动分析的相关问题

列举了部分诱导共振破坏的实例,简要分析了诱导共振在设计中被忽视的原因,分析了SW6软件在塔器诱导振动计算方面的不足。重点归纳总结了目前国内外塔器和烟囱风诱导共振方面的七种主要判定准则,并简要分析了这些准则的优劣点。对JB4710—2005《钢制塔式容器》,对其在振动分析时的基本风压计算式和共振的判别式提出了探讨。在简要阐述振动分析方法的同时,提出了振动幅值的控制值计算式。     

外载荷下的法兰泄漏校核方法

外载荷下法兰接头泄露是一个普遍的问题。笔者对法兰接头的受力进行了分析,揭示了外载荷对法兰接头密封性能的重要影响。介绍了法兰承受外载荷的常用校核方法,详细阐述了当量压力法。并对当量压力法的保守性进行了修正,修正后的当量压力法经PVRC实验证明具有较高的准确性。适用于工程设计中法兰的设计与校核。     

废碱液装置布置设计探讨

通过介绍工艺流程,探讨了装置布置防火设计规范执行、火灾危险性分类、对周边设施防火间距确定以及按不同危险性设备集中分区设计的方法。结合工程特点和装置散发臭味的特点,废碱液装置应位于居民区全年最小频率风向的上风侧,并与周边居民居住区设置一定的卫生防护距离,探讨了季风向玫瑰图选取的方法和卫生防护距离计算方法。     

稠油采收率计算方法综述

总结了国内外稠油油藏常用的采收率确定方法,对各方法进行了分析归类,将稠油油藏采收率确定方法主要划分为经验数值类比法、经验公式法、注采关系曲线法等8种,并将稠油采收率计算动态法分为油汽比极限法、水油比极限法和产量极限法。选取6个典型稠油区块采用经验公式计算其采收率,并采用以上8种方法计算了齐40区块的采收率,通过对各方法的计算结果进行的对比分析得出:蒸汽吞吐采收率主要受地质因素影响,蒸汽驱采收率受操作条件的影响较大,在建立采收率计算方法时,应综合考虑操作条件对蒸汽驱的影响;在计算稠油采收率时,应动态与静态相结合,在稠油油藏开发中后期应选用动态法计算采收率,对采收率进行"动态监控"。     

石油化工企业消防站设置的有关问题探讨

《石油化工企业设计防火规范》(GB50160-2008)已经颁布实施,其中对石油化工企业消防站部分的有关内容进行了修编,但仍有一些内容难以操作,通过对有关问题的调查分析,笔者阐述了一些观点和解决问题的方法,以与业界同仁探讨。     

焦炭塔塔底法兰装置应力分析

在压力容器的设计阶段,必须对结构进行强度校核,以确保其在实际工况下的安全性。文章针对一种新型的焦炭塔塔底法兰装置,采用有限元分析软件ANSYS进行结构分析,计算其在设计条件下的应力,依据JB4732—1995《钢制压力容器—分析设计标准》对其进行强度校核,结果表明强度符合要求,设计合理。