凝液汽提塔在乙烯装置前脱乙烷流程中的应用探讨

在百万吨级前脱乙烷流程的乙烯装置裂解气压缩机工艺系统中进行了凝液汽提工艺的研究。模拟计算了凝液汽提塔在裂解气压缩机第四与五段之间时裂解气压缩、分离和制冷系统的变化情况,考察了该塔塔压的变化对这些系统的影响。研究结果表明,应用凝液汽提塔可降低脱乙烷塔塔底温度13℃以上,减少低压蒸汽消耗量,不会增加乙烯制冷压缩机的功率,但增加裂解气压缩机和丙烯制冷压缩机的功率,使综合能耗有所上升;凝液汽提塔塔压对低压蒸汽消耗量的影响较大,而对裂解气压缩机、丙烯和乙烯制冷压缩机的功率影响较小,当塔压为0．9MPa时,综合能耗最低。当凝液汽提塔被设置在裂解气压缩机第四与五段之间时,不建议在新建前脱乙烷流程的乙烯装置中应用它。     

乙烯装置前脱乙烷工艺节能及长周期运行研究

在百万吨级前脱乙烷工艺的乙烯装置上进行了前脱乙烷工艺系统的节能和长周期运行研究.模拟计算了不同的凝液加热器出口温度以及2种较低的脱乙烷塔塔底温度和塔压对前脱乙烷工艺系统的影响.研究结果表明:降低脱乙烷塔塔底温度和塔压,可延长塔底再沸器的运行周期,节省前脱乙烷工艺系统的能耗,使乙烯装置运行成本下降;当塔底温度不低于70℃...     

乙烯装置裂解气压缩及凝液汽提系统技术改造

通过流程模拟计算,乙烯装置采用低压脱甲烷流程时,裂解气压缩产生的冷凝烃液进凝液汽提塔,塔顶烃蒸气直接经干燥后去深冷系统的冷箱,而不循环返回裂解气压缩机四段入口,降低了裂解气压缩机的负荷和功率消耗,是乙烯装置技术改造的一项节能措施。     

丙烷脱氢装置脱乙烷塔系统操作优化设计

结合某60万t/aPDH装置,采用PROII对原UOP工艺包中的脱乙烷塔系统进行优化模拟,考察脱乙烷汽提塔冷凝器出口温度对循环水量、低压蒸汽量和丙烯压缩机负荷的影响,结果表明:当脱乙烷汽提塔冷凝器工艺介质出口温度为56℃时,脱乙烷塔系统的操作费用最低.     

压缩机防护剂在乙烯装置上的应用与研究

介绍了乙烯装置裂解气压缩机段间换热器凝液酸性腐蚀原因,以及HK1516A型防护剂的缓蚀机理及其在兰州石化公司460 kt/a乙烯装置中的应用效果。通过防护剂使用前后裂解气压缩机段间凝液pH值和铁离子含量的对比,可看出使用防护剂后,段间凝液的pH值显著升高,铁离子含量明显下降,有效抑制了段间凝液的腐蚀。     

乙烯装置前脱乙烷分离技术（二）

介绍了乙烯装置分离工艺路线中的前脱乙烷技术。前脱乙烷技术将脱乙烷塔作为裂解气精馏分离的第一顺序塔,首先将碳二及更轻组分与碳三及更重组分分离开来。在前脱乙烷技术中,可以应用碳二前加氢技术和低压乙烯热泵流程。与顺序分离技术、前脱丙烷技术相同,前脱乙烷技术是乙烯裂解深冷分离的一项重要技术。     

乙烯装置压缩机紧急停车系统压力动态模拟初探

基于对典型乙烯装置压缩机系统防喘振回路的分析,提出了对压缩机紧急停车时系统压力进行动态模拟的数学模型及相关求解方法,并将其应用于乙烯装置裂解气压缩机及丙烯制冷压缩机系统。通过与某乙烯装置裂解气压缩机系统现场压力数据的比对,模型的可靠性得到了验证。基于经验证的模型,对某新建乙烯装置裂解气压缩机系统停车时系统压力的变化进行了动态模拟,定量分析证实三返一防喘振回路设置旁路防喘阀、五返四防喘振回路采用五段压控阀停车联锁放火炬均可使系统压力平衡时间显著缩短,降低了压缩机反转的可能性。还对某新建装置丙烯制冷压缩机系统进行了动态模拟,获得了系统的压力平衡时间,并找到了制约系统压力平衡时间的关键因素。     

乙烯装置前脱乙烷分离技术（一）

介绍了乙烯装置分离工艺路线中的前脱乙烷技术。前脱乙烷技术将脱乙烷塔作为裂解气精馏分离的第一顺序塔,首先将碳二及更轻组分与碳三及更重组分分离开来。在前脱乙烷技术中,可以应用碳二前加氢技术和低压乙烯热泵流程。与顺序分离技术、前脱丙烷技术相同,前脱乙烷技术是乙烯裂解深冷分离的一项重要技术。     

裂解气压缩机段间蒸出塔塔压控制和塔釜泵抽空的原因分析

本文介绍了裂解气压缩机段间凝液的处理形式，详细论述了凝液蒸出塔塔压控制方案的选择，并叙述了我厂选择的控制方案，还对高压凝液蒸出塔塔釜泵抽空的现象进行了详细的分析，并提出改进建议，取得了良好的运行效果。     

乙烯装置低排放开工

目前乙烯装置开工普遍采用有乙烯倒开车方案。先启动丙烯制冷压缩机和乙烯制冷压缩机,再启动裂解气压缩机并进行氮气运行。用氮气作为介质,乙烯和丙烯为冷剂对冷箱、脱甲烷塔等深冷系统进行预冷,同时引进乙烯、丙烯对乙烯精馏塔和丙烯精馏塔进行全回流运转。在深冷系统预冷完成后裂解气压缩机引进天然气提前进行分离系统预开车,打通从裂解气压缩机到冷箱、脱甲烷塔、脱乙烷塔、高压脱丙烷塔及碳二加氢反应器的整个流程。     

乙烯深冷分离中变温冷却过程制冷系统的设计与优化

根据乙烯装置中的用冷需求,将乙烯装置的深冷分离过程分为变温冷却过程和定温冷凝过程,变温冷却过程指的是裂解气的预冷过程,定温冷凝过程指的是乙烯装置中各塔塔顶冷凝器中的换热;分析了乙烯-丙烯复叠制冷系统的换热集成曲线,可知在裂解气的预冷阶段,冷热物流换热温差大。提出一种组合制冷系统,它集成了纯工质复叠制冷和混合冷剂制冷,其中的多元混合冷剂制冷系统为乙烯深冷分离的变温换热过程提供冷量。并用Aspen Plus软件对混合冷剂系统进行建模,使用遗传算法优化,优化结果表明在替代原制冷系统6895.5 kW冷量负荷的情况下,功耗降低521.6 kW,节能14.7%。     

裂解气压缩系统扩能改造途径初探

裂解气压缩机是乙烯装置的关键设备，在选择乙烯装置改扩建方案时，裂解气压缩工段实施方案是重点之一，文中以某400kt/a 乙烯装置扩能至600kt/a为例，对裂解气压缩系统扩能改造的途径加以论述。     

利用水力透平回收中压汽提冷凝液压力能的探讨

合成氨装置中压汽提塔出口冷凝液通过阀门节流减压,存在能量浪费现象。针对该问题进行能量损失计算,提出回收利用冷凝液压力能的设想,并进行投资效益论证。     

液化天然气接收站蒸发气体再冷凝工艺的优化

针对液化天然气（LNG）接收站的蒸发气体（BOG）再冷凝工艺系统能耗偏高的问题,对现有BOG再冷凝系统进行了工艺流程优化。通过对BOG压缩机入口温度、BOG压比及物料比等影响BOG再冷凝工艺能耗的主要运行参数的分析,提出了利用高压LNG预冷增压后的BOG,降低BOG压缩机压比的工艺流程。优化后的BOG再冷凝工艺较原工艺可节约BOG压缩机能量消耗32. 5％,且优化后的流程改善了LNG下游管网输气峰、谷负荷波动时的操作弹性,有较好的调峰功能。     

注洗油改为注水对裂解气压缩机组的影响

乙烯装置裂解气压缩机组为减缓机组结焦,原设计在机组吸入管线和叶轮上注洗油。在2004年裂解气压缩机停车时,改为注冷凝水。文中对注洗油和注水的优劣进行了分析探讨,意在通过探索,更大程度的减缓机组结焦速率,提高机组运行周期。     

Optimization of the separation unit of methanol to propylene(MTP)process and its application

Based on a typical gas composition from a methanol-to-propylene(MTP) reactor, and guided by a requirement to recover both propylene and ethylene, three separation strategies are studied and simulated by using PROII package. These strategies are sequential separation, front-end dethanization, and front-end depropanization.The process does not involve an ethylene refrigeration system, using the separated stream as absorbent, and absorbing further the medium-pressure demethanization, and a proprietary technology by combining intercooling oil absorption and throttle expansion. Influences of different process streams as absorbent are studied on energy consumptions, propylene and ethylene recovery percentages, and other key-performance indicators of the separation strategies. Based on a commercial MTP plant with a methanol capacity of 1700 kt·a~(-1), the simulated results show that the front-end dethanization using the C_4 mixture as absorbent is the optimal separation strategy, in which the standard fuel oil consumption(a key-performance indicator of energy consumption) is18.97 kt·h~(-1), the total power consumption of two compressors is 22.4 MW, the propylene recovery percentage is 99.70%, and the ethylene recovery percentage is 99.70%. For a further improvement, the pre-dethanization and thermal coupling methods are applied. By using front-end pre-dethanization(partial cutting) with debutanizeroverhead, i.e. the C_4 mixture, as absorbent, the power consumption of the compressors decreases to 19.9 MW, an 11% reduction compared with the clear-cutting method. The energy consumption for the dual compressors for crude gaseous product mixture and main product propylene refrigeration is 16.69 MW, 16.55% lower than that of the present MTP industrial plant with the same scale, and a total energy consumption of 20 MW for the triple compressors including product gas mixture compression, and ethylene and propylene refrigeration.     

离心式压缩机防喘振流量确定及防喘振阀选择原则

介绍了如何确定离心式压缩机防喘振流量和ITCC控制厂家关于防喘振阀的选择和计算原则,并以某新建百万吨级乙烯装置的裂解气压缩机为例,就如何确定该压缩机的防喘振流量和选择防喘振阀以及计算防喘振阀门系数做了说明,并指出工艺设计中的注意事项。