高耸钢筋混凝土烟囱拆除爆破

本文以６０ｍ高的钢筋混凝土烟囱拆除为工程实例，介绍了对高耸筒形结构物用爆破法拆除的技术，重点阐述了倾倒园心角和切口形状在高耸建筑物定向倒塌时的作用，爆破切口高度的计算原则和方法。     

高耸钢筋混凝土烟囱折除爆破

本文以６０ｍ高的钢筋混凝土烟囱拆除为工程实例，介绍了对高耸筒形结构物用爆破法拆除的技术，重点阐述了倾倒园心角和切口形状在高耸建筑物定向倒塌时的作用，爆破切口高度的计算原则和方法。     

钢筋混凝土高耸构筑物爆破切口参数计算的探讨

针对钢筋混凝土高耸构筑物爆破拆除出现问题较多的情况,建立了钢筋混凝土高耸构筑物定向倒塌的力学模型,提出在计算爆破切口角度时,应计入被炸裸露钢筋的支撑力。从钢结构的设计理论出发,提出了爆破切口高度计算的新方法。对某工程进行了验算,计算结果与实际采用爆破参数吻合,对钢筋混凝土高耸构筑物爆破拆除设计具有指导意义。     

钢筋混凝土高耸构筑物爆破切口参数计算的探讨

针对钢筋混凝土高耸构筑物爆破拆除出现问题较多的情况,建立了钢筋混凝土高耸构筑物定向倒塌的力学模型,提出在计算爆破切口角度时,应计入被炸裸露钢筋的支撑力。从钢结构的设计理论出发,提出了爆破切口高度计算的新方法。对某工程进行了验算,计算结果与实际采用爆破参数吻合,对钢筋混凝土高耸构筑物爆破拆除设计具有指导意义。     

高耸烟囱控制爆破拆除施工技术要点分析

随着城市建设的发展,越来越多的高耸烟囱等构筑物需要爆破拆除。本文主要介绍了控制爆破拆除的原理及高耸建（构）筑物定向倒塌、折叠式倒塌和原地坍塌三种拆除方法;并且简要介绍了爆破切口位置、切口长度和切口高度的确定以及定向窗的确定和相应爆破参数的确定,同时阐述了高耸烟囱爆破拆除的安全措施和施工要点。     

80m高烟囱高位切口定向爆破拆除

介绍了在复杂环境下,采用控制爆破技术成功爆破拆除80 m高的钢筋混凝土烟囱的工程实例。由于倒塌方向仅有90 m长度,达不到烟囱高度1.2倍的要求,因此,采用高位切口定向倒塌爆破方案,将爆破缺口提高到距地面20 m处。同时,介绍了爆破拆除的设计与施工技术:通过开凿定向窗及将爆破缺口高度提高到2 m等措施保证倒塌方向准确;通过计算及试爆,确定每孔装药量为30 g,并采取有效防护措施控制爆破飞石的影响;开挖减振沟和堆砌防护土堤等措施减小倒塌触地引起的振动强度。经过精心设计与施工,烟囱向设计方向倒塌,达到了定向准确、安全的效果。     

180m钢筋混凝土烟囱两段单向控制爆破拆除

介绍了苛刻条件下180 m高钢筋混凝土烟囱不能采用整体定向爆破和双向折叠爆破,仅能采用两段单向控制爆破拆除的成功案例。为了避开烟囱烟道口的不利影响,解决倒塌空间受限问题,通过在烟囱+90 m和+21 m高度处布设高位切口,上下切口分别采用倒梯形和正梯形切口设计,定向窗角度分别为30.96°和29.74°,上、下切口圆心角分别为205.4°和207.5°,切口高度分别为2.5 m和3.6 m,钢筋混凝土烟囱分两次、分两段爆破,确保了烟囱按照设计方向倒塌并有效控制了烟囱后座。通过开挖减振沟、倒塌区域铺设缓冲垫层和采取相应防飞石措施,有效控制了烟囱倒塌触地振动和飞石飞散距离。两次爆破均取得了良好的爆破效果,达到了安全、精细爆破拆除的目的,可为今后复杂环境下高耸烟囱爆破工程提供参考。     

180m高的钢筋混凝土烟囱分次定向爆破拆除

为了顺利爆破拆除180m高钢筋混凝土烟囱,受倒塌空间有限制约,制定了分2次定向爆破的方案。分别在+90m和+0.0m处开爆破切口,采取先上部切口爆破,后实施下部爆破的顺序,合理选取各项爆破参数,制定了有效的安全防护措施,顺利、圆满地完成了烟囱爆破拆除工程,并达到了预期的爆破效果,验证了高耸建筑物分次爆破拆除的可行性。     

180m高的钢筋混凝土烟囱分次定向爆破拆除

为了顺利爆破拆除180m高钢筋混凝土烟囱,受倒塌空间有限制约,制定了分2次定向爆破的方案。分别在+90m和+0.0m处开爆破切口,采取先上部切口爆破,后实施下部爆破的顺序,合理选取各项爆破参数,制定了有效的安全防护措施,顺利、圆满地完成了烟囱爆破拆除工程,并达到了预期的爆破效果,验证了高耸建筑物分次爆破拆除的可行性。     

高层建(构)筑物整体定向爆破倒塌的切口参数

本文就高层建筑物和烟囱类高耸构筑物的整体爆破定向倒塌问题,根据力学原理,应用数学方法,推导出了满足一定条件下的爆破切口设计参数的计算公式,并对高层建筑物整体爆破倒塌的方法进行了归纳。     

箱形横梁的水压爆破拆除

某电影院大厅内钢筋混凝土箱形横梁长25m,断面尺寸1 6m×2 4m,用水压爆破拆除。通过梁的受力分析得知,为避免横梁的挠度过大,在吊梁拆除后必须另补支撑,以确保水压爆破正常进行。文中对水压爆破炸药用量的计算公式进行了比较和简评。在参考计算结果和考虑厅内环境的基础上,并结合以往水压爆破工程的经验,确定了合理、有效的药量,保证了主体结构的绝对安全。     

复杂环境下薄壁式倒锥形水塔爆破拆除

通过理论计算和经验类比等手段,解决复杂环境下1座薄壁钢筋混凝土倒锥形水塔的爆破拆除,因倒塌场地小,筒壁薄、钢筋密、重心高,易产生后坐甚至爆而不倒的问题,设计了合理的爆破切口和定向窗尺寸、爆破技术参数、起爆网路等;根据倒塌失稳计算和预留支撑筒壁的强度校核,验证了爆破切口高度及长度的合理性;对爆破振动、飞石和塌落振动等爆破危害进行了校核。结果显示,起爆后水塔缓慢倾倒,2 s后水塔出现下坐,下坐高度约5 m;倒塌趋势形成后,下坐并未影响倒塌方向;爆破未造成周边民房损坏,未发生安全事故,可为类似工程提供借鉴。     

复杂环境下薄壁式倒锥形水塔爆破拆除

通过理论计算和经验类比等手段,解决复杂环境下1座薄壁钢筋混凝土倒锥形水塔的爆破拆除,因倒塌场地小,筒壁薄、钢筋密、重心高,易产生后坐甚至爆而不倒的问题,设计了合理的爆破切口和定向窗尺寸、爆破技术参数、起爆网路等;根据倒塌失稳计算和预留支撑筒壁的强度校核,验证了爆破切口高度及长度的合理性;对爆破振动、飞石和塌落振动等爆破危害进行了校核。结果显示,起爆后水塔缓慢倾倒,2 s后水塔出现下坐,下坐高度约5 m;倒塌趋势形成后,下坐并未影响倒塌方向;爆破未造成周边民房损坏,未发生安全事故,可为类似工程提供借鉴。     

Demolition Technique of High Thin-wall Hyperbolic Reinforced Concrete Cool Tower by Directional Controlled Blasting

Based on blasting demolition of high thin-wall hyperbolic reinforced concrete cool tower, by virtue of engineering practice of blasting the tube concrete structures, the analysis and research were made on the mechanism of cool tower collapse through selecting blasting parameters and selecting gap form, gap size and gap angle. The cool tower was twisted, collapsed directionally and broken well according to the design requirements. The expected results and purposes of blasting were obtained with no back-blow, total blasted pile approximates to 4~5m height, no occurrence of flying stones and no damage to fixed buildings and equipments, the large-sized hyperbolic thin-wall reinforced concrete cool towers are twisted during blasting and it collapses well with good breaking. The test and measurement of blasting vibrating velocity was carried out during blasting and the measuring results are much less than critical values specified by safety regulations for blasting. The study shows that gap form, gap size and gap angle are the key factors to cool tower collapse and will give beneficial references to related theoretical study and field application.     

成都华能电厂106.6 m钢筋砼冷却塔控制爆破拆除

介绍了1座高106.6 m、底部直径85.28 m的钢筋混凝土冷却塔的定向控制爆破拆除。针对冷却塔高度大、自重近9 000 t的特点,先采用预拆除方法将倾倒方向上一定高度的筒体由连续薄壁结构转变成独立薄壁柱体,然后只炸除人字立柱形成爆破切口,由此实现冷却塔的定向爆破拆除。根据薄壁立柱冲击溃屈的要求,确定了采用多段半秒延时起爆的设计原则,给出了相关的爆破参数。通过爆破过程中多方位的摄像观测和分析发现,应用半秒延时起爆技术逐渐对称地形成爆破切口,有利于冷却塔下坐前以及下坐过程中沿预定方向倾倒。     

干燥塔定向爆破

介绍了倒塌方向受限情况下钢筋砼干燥塔定向爆破方案及施工方法.通过对底部立柱受力情况的分析计算,准确确定了干燥塔的倒塌方向和立柱的破坏高度,确保了定向爆破的成功.     

钢筋混凝土框架式建筑群的拆除爆破

采用一次起爆、空中全解体、定向倒塌的方案 ,拆除了包括蒸馏塔、蒸硫车间和洗涤车间在内的钢筋混凝土框架式建筑群 ,文中介绍了爆高的计算、爆破参数的选择、炮孔布置和起爆网路的设计、安全性检验以及防护措施。     

钢筋混凝土框架式建筑群的拆除爆破

采用一次起爆、空中全解体、定向倒塌的方案 ,拆除了包括蒸馏塔、蒸硫车间和洗涤车间在内的钢筋混凝土框架式建筑群 ,文中介绍了爆高的计算、爆破参数的选择、炮孔布置和起爆网路的设计、安全性检验以及防护措施。     

高耸钢筋混凝土框架结构的定向爆破拆除

介绍了高耸框架结构的定向爆破拆除方法。通过合理的预处理、合适的炸高设计和准确的装药计算。保证了建筑物的定向爆破安全和效果。     

钢筋混凝土框架爆破拆除时后承重柱的应力分布

钢筋混凝土框架结构定向爆破拆除的力学过程,是一个复杂的结构动力学过程.后承重柱的应力分布,影响着整个框架倒塌定向的准确与施工安全.以某钢筋混凝土框架结构为建模实体,建立了有限元分析模型,并对其倒塌过程进行了定性分析.获得的后承重柱应力分布规律表明:后承重柱的应力值随爆破缺口的高度呈线性递增;梁的存在能有效地"拦截"后承重柱的应力;爆破缺口与梁间的距离越大,后承重柱的应力变化率也越大;含筋率的提高能有效地降低后承重的应力值,同样的含筋率有相同的应力降低幅度;应力突变与梁的状态和后承重柱的钢筋局部加密相关,其突变幅度随爆破缺口的高度的增加而增大,突变点的位置不受爆破缺口高度的影响,只受在倒塌过程发挥力学作用的梁的位置及其下方钢筋加密区长度的影响;后承重柱发生高位断裂的位置是在距爆破缺口最近的梁的下方钢筋加密区与非加密区的联接处附近,断裂口的形状呈"V"字形.