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简要介绍了SS井的抢险压井过程。论述了“内堵强压”方案的改进和实验情况。同时根据压井综合曲线图和计算结果,着重分析了压井时套压和泵压变化的四个过程。 相似文献
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清溪1井溢流压井分析 总被引:2,自引:1,他引:1
介绍了清溪1井钻井基本情况、溢流发生过程和压井施工情况,分析了压井施工过程与压井失败的主要原因,指出了对喷、漏关系没有正确的认识、采取的措施不恰当是压井失败的主要原因,而对压井后期套压突然升高缺乏正确认识、控制不当是造成压井失败的直接原因.提出了正确认识套压曲线"尖峰"、合理控制井口套压、"压井与堵漏并重"等建议,为以后类似问题的处理提供了依据. 相似文献
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HF203井井喷及强行下钻压井方法 总被引:2,自引:2,他引:0
川东北地区地质情况复杂,产层具有高压、高产、高含硫等特点,钻井与固井难度大。HF203井是该地区的一口高压定向深井,尾管固井钻完水泥塞起钻后期发生溢流,因处理不当发生了井喷。介绍了该井的基本情况、溢流发生经过和置换法压井的过程,分析了井喷原因、压井难点,通过分析硬顶(平推)压井法、强行下钻压井法的适用条件,并结合该井的具体情况,确定采用强行下钻法压井。指出水泥浆缓凝时间过长是HF203井发生溢流的主要原因,起钻过程中未灌满钻井液是发生溢流的直接原因,发现溢流后处理不当是导致井喷的直接原因。HF203井压井的主要难点是井内压力太高、钻具深度太浅、无法实施置换法和硬顶法压井,强行下钻法是最佳压井方法。该井采用强行下钻法压井成功,为今后采用强行下钻法处理高压深井井喷提供了借鉴。 相似文献
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目前打一口定向井来处理井喷着火事故已是件容易的事。但救援井压井设计理论却很少有人研究,而成为一个空白。本文把地层、井筒、井口考虑成一个相互制约又相互影响的连通体系,利用地层气体渗流数学模型,建立起以泥浆排量、泥浆用量等参数为主的近似压井计算理论。分析和计算结果表明,压井过程的关键是:"排量、密度及连续"等结论,推导的有关公式有助于压井设计和指导压井施工。 相似文献
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为指导现场技术人员正确使用置换法压井,以伊朗Arvand-1井置换法压井为例,探讨了该井置换法压井作业中的问题,分析了该井采用置换法压井失败的原因。认为该井在关井套压52.5 MPa情况下始终保持注入压力61.6 MPa停泵,降至57.4 MPa后再次开泵,套压保持在42.0 MPa以上平衡地层压力的做法和采取的排气方法都存在一定问题,以致注入了2.55倍井眼容积的压井液却成效不大。指出若将井眼容积、注入量和施工压力结合起来进行分析,采取逐次降低注入套压和排气压力的方法,仅用置换法就可以压井成功。根据压井过程中始终保持井内压力平衡的原则和置换法压井原理,给出了正确的压井方法。 相似文献
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通过救援井向井喷井高排量泵入不同密度的压井液进行压井的方法,已成为救援井压井方案的首选。简单阐述了动态压井技术原理,给出动态压井设计的关键点和设备选型的方法。通过1 口井实例给出了动态压井设计的流程,并根据最恶劣工况(WCD: Worst Case Discharge)进行了多层储层井喷时动态压井模拟,基于动态压井给出了压井液密度、平台设备选择等方法。认为深水动态压井设计应考虑井喷井流体类型、井喷流通通道、水深影响下的井筒流量等因素。与常规压井方法相比, 深水动态压井具有排量大(最大达到12 m3/min)、地面泵压高(最高达到26 MPa)、所需压井液体积大(最大达到2 100 m3)等特点,可以为救援井动态压井设计思路、平台钻井液泵、钻井液储存能力等设备选型提供参考。 相似文献
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在深水压井循环期间,随着压井液的循环,井筒瞬态温度场不断变化,导致环空多相流动行为变化复杂,进而影响压井过程中的井筒压力分布.为快速准确地预测深水压井过程中不同循环时间和压井排量下的井筒瞬态温度分布,基于能量守恒原理,综合考虑压井液、钻杆、环空、地层、海水以及隔水管之间的热传递,建立了深水压井过程中井筒瞬态温度场解析模... 相似文献
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王忠辉 《精细石油化工进展》2010,11(10):14-18
大庆油田地下压力较高,给日常作业施工带来困难。根据压井液压井存在的问题,开展了高密度低伤害无固相压井液研究,在此基础上通过室内实验筛选出了其最佳配方,并进行了性能评价。结果表明,高密度低伤害元固相压井液抗温达70℃,密度在1.60—1.90g/cm^3可调,其腐蚀速率均小于:0.1g/(m^2·h),岩心恢复率大于80%。无固相压井液现场应用11口井,使用此压井液后产液量增加,油井产液恢复较好,取得了良好的效果。 相似文献
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通过研究气液两相泛流现象,提出了一种压井液注入和气体排出同时进行的动态置换法。通过理论分析得出,动态置换法压井过程中应满足井底压力恒定,气体排出过程应满足物质守恒,压井液全部下落到井底应满足泛流条件,从而建立了动态置换法压井参数计算模型。模型计算得到的气液注入速度比和最大压井液注入速度与Ramtahal实验数据比较接近,可应用到现场动态置换法的压井参数计算。通过对比动、静态置换法压井曲线,得出动态置换法在压井排量比较低情况下,压井时间比静态置换法短,井口压力比较低,从井控设备安全及井控工艺角度来说,动态置换法优于静态置换法。给出了动态置换法压井施工工序,对现场的压井施工有一定的指导意义。 相似文献
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气体钻井空井压井井筒气液两相瞬态流动数学模型 总被引:1,自引:0,他引:1
气体钻井钻遇高压、高产气层后往往要进行压井作业,空井压井期间,随着压井液的注入,井筒环空气液两相流动与地层渗流产气发生耦合作用,目前国内外对此研究都很少。为此,基于地层瞬态渗流理论和井筒气液两相流动理论,建立了气体钻井空井压井过程中地层瞬态产气与井筒气液两相瞬态耦合流动数学模型及其数值求解方法。实例模拟计算结果表明:(1)气体钻井空井压井是由气相空井筒—瞬态气液两相流动—纯压井液井筒的物理过程,同时也是一个地层瞬态渗流与井筒气液两相瞬态流动耦合的过程;(2)成功的压井作业需要井口回压、泵排量、压井液密度等关键参数的共同配合,其中控制好井口回压是保证压井作业获得成功的关键。结论认为,研究成果首次量化了气体钻井压井过程,对气体钻井空井压井施工参数的优化设计具有指导意义。 相似文献
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裂缝性火山岩气藏压井液的潜在伤害因素主要是固相堵塞和滤液侵入。为避免伤害,研究开发了GCP-2型低伤害气井压井液。该压井液体系密度调节范围在1.0~2.3 g.cm-3,具有无固相、密度调节范围大、低滤失、低黏度、低伤害等特点;对金属基本无腐蚀;防膨性能优于常规压井液和6%KCl溶液;在常温和120℃高温下密闭静置14 d,体系密度基本不变,黏度变化率小于30%,滤失性变化很小。新疆克拉美丽气田滴西17高压气井大修套管补贴作业,选用密度1.5 g.cm-3的GCP-2型气井压井液作为修井液,在气层打开的情况下,在GCP-2型气井压井液中进行膨胀管套管补贴,修井作业15d,压井液体系均一,性能稳定,保证了修井作业顺利完成,取得良好效果。 相似文献
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ֱ�Ʒ�ѹ������ 总被引:1,自引:0,他引:1
直推法压井气井钻井液喷空后在井口装置可以关井、井内无钻具不能进行循环压井的情况下,综合考虑井口井下条件、地层压力恢复特笥和压井过程中的动态压力控制等因素的一种空井压井方法,该方法的关键是要掌握井内压井液液柱压力建立速度在井后地层压力恢复速度之间的关系,确定出套压变化的转折点,即压井是的最大套压值,以此作为压井的边界条件,设计合理的压井程序。经三口井的现场压井资料验证,理论计算结果与实际压井数据基本 相似文献