高频件花键内孔收缩的控制方法

黄河牌162型汽车变速箱中的传动轴凸缘,材质为40钢,形状如图1所示。在φ88×40mm处高频淬火,淬硬层1～3mm,硬度HRC48～55。原来我们采用单线感应线图,工件由下而上连续加热,并喷水冷却的方法进行高频淬火,结果出现了较为严重的内孔收缩现象,其收缩量达0.20～0.30mm,用花键综合塞规检查,合格率仅为5%。     

减小齿轮高频淬火的变形

我厂在加工齿轮类零件时,经常采用高频淬火处理来提高齿轮齿部的硬度。但经高频淬火的齿轮,大多不同程度地存在着变形的问题。我们经过实践发现,合理安排齿轮加工的工艺路线,可减小高频淬火齿轮的变形,对提高齿轮的最终加工质量很有帮助。 [1]减小高频淬火齿轮的内孔变形 　　如图 1所示的齿轮零件精度为 8级。我们原先安排的加工路线为：锻造正火粗车调质精车滚齿拉键槽齿部高频淬火。加工后测量齿轮内孔,发现变形量较大可达 0.05mm。分析原因,主要是由于该齿轮带有键槽,为不对称结构,故淬火时齿轮内部应力分布不均…     

拉挤刀的应用及设计

拉挤刀是对齿部经高频淬火后的齿轮花键孔产生的孔缩变形进行校准、精整的一种刀具。一、拉挤刀的应用从车床、钻床的齿轮孔型调查可知,花键孔型的零件须经高频淬火的为65～88％,除少数几何形状复杂的变形为孔扩外,其普遍的变形为孔缩,孔缩量为0.03～0.05mm。     

665—1702103Ⅱ—Ⅲ挡拨叉淬火质量攻关

本文就６６５－１７０２１０３Ⅱ－Ⅲ挡拨叉淬火时变形大，合格率低等问题进行工艺研究，以期达到叉口不齐度为０．２０时，合格率应达９５％以上的质量目标。     

齿轮锥形变形修正法

我厂有一种齿轮(见图1),材料为45钢,技术要求:整体调质处理,硬度HRC26～31;齿部高频淬火,硬度HRC48～53,淬硬层深度1mm。 齿轮经高频淬火后,A部外圆直径比B部外回直径减少0.2mm,呈锥形变形。因而     

烟机用旋转切刀热处理工艺的改进措施

目前长簿类刀片的淬火在不具备盐浴炉和真空炉的条件下,利用普通箱式电阻炉淬火,变形量均超过0.6mm,且变形很难校正,因而废品率居高不下。本文通过对烟机用旋转切刀在普通箱式电阻炉淬火的分析,对其工艺过程中的淬火、回火及校平方式进行改进,使该产品合格率由40％上升到     

用镶钢导轨代替铸铁导轨

我厂七十年代生产的管螺纹加工车床,床身用HT20-40灰铁铸成,导轨面没有淬硬处理,耐磨性能较差。经长时间使用失掉精度后,若更换床身,费用太高。我们采用如下办法,即将原床身导轨刨去,再选用耐磨性高的材料GCr15导轨镶配在床身上。镶钢导轨经中频(或高频)表面感应淬火,硬化层达2.5mm(高频1.2mm)、硬度在HRC59以上。为了便于淬火后校直、导轨用0.8～1m长度分段相接,淬火后变形     

超音频淬火

超音频是频率介于高频和中频之间的一种电感应淬火设备。它具有淬火层深(约2 mm),变形小,零件刚性强度和耐磨性高等特点。国外已逐步将高频淬火改为超音频淬火,我国也正在推广使用。我厂利用超音濒对滑台导轨进行淬火,取得了良好的效果。导轨材料为铸铁(HT25-47),组织中细片状珠光体约占93～98％,其余为片状石墨与磷共晶。设备功率为100kw,频率为30～40kHz。我们利用仿     

45钢砂轮割刀复相强韧化处理

砂轮割刀见图1,材质为45钢,有效厚度2mm。技术要求:硬度HRC52～55,淬火后不允许有椭圆扭曲变形及裂纹。原采用的热处理工艺:840±10℃中温盐炉加热,保温4h(夹具装挂),淬入5～10％NaCl水溶液,水温≤40℃,220±10℃低温硝盐回火2h,空冷。处理结果:合格率60～G5％,其余椭圆变形扭曲占23～30％,淬裂报废5～10％。对椭圆变形者须退火后校正再重新淬火,     

校正飞轮齿圈变形的方法

我厂生产一种飞轮齿圈(见图1),材料为45钢。齿数115个,模数为2.5,精度等级8级。 技术要求: (1)调质硬度 211～229HB。 (2)齿部高频淬火硬度48～53HRC,淬硬层深度1mm。 齿部高频淬火后变形严重,平面度2～3mm,圆度2～2.5mm。为解决这个问题,我们用 HT300铸铁做一个校正工具(见图2)。其校正方法是:将齿     

切纸凹模的高频浸水淬火

图1所示为切名片纸的切卡器凹模,材质为45钢,硬度要求50～55HRC,热处理后凸凹模装配间隙要求0.01～0.02mm。由于凹模整体热处理收缩变形在0.10～0.20mm范围内,给后序钳工研磨装配带来困难,为此我们试用高频局部淬火。 1.工艺分析 由于凹模使用部位是刃口,且根据使用情况淬硬不需太深。采用高频刃口局部加热淬火既可满足淬硬层深     

W4Mo3Cr4VSi钢喷油泵柱塞热处理质量的控制

本文从金相组织、TiN镀层和热处理变形等方面对W4Mo3Cr4VSi钢柱塞的质量进行试验研究、观察和测量。试验结果表明:W4Mo3Cr4VSi钢柱塞的最佳淬火温度为1140～1160℃,淬火晶粒度10～10.5级。TiN镀层的表面硬度达2400HV1,镀层与基体的结合强度级别为HF-2。淬火油的状态、淬火入油方式、油淬时间均影响柱塞的淬火变形,采用轴向垂直入静油淬冷1.5min可将柱塞的径向变形量控制在0.4mm以内。柱塞热处理后的轴向平均伸长量为0.474mm,但散差达0.28mm。     

长柄内齿轮固体气渗淬火

长柄内齿轮(图1)是JD11.4型调度绞车关键传动件之一,材质20CrMnTi,要求渗碳淬火处理。它具有壁薄(6.5mm)、齿宽(44mm)、底有孔眼、上带长柄的结构特点。渗碳后曾用高频感应淬火、整体加热淬火、局部防渗淬火等工艺方法,均因变形超差或金相组织不合格,造成绞车运     

硬质合金刀具钎焊后的热处理

<正> 淬火后的刀体,高频焊接硬质合金刀片后退火,硬度低,成品刀具达不到技术要求,致使刀具寿命低,曾一度影响生产。为此,我们改革了该类硬质合金刀具的生产工艺,生产一直比较稳定,刀具合格率达100％。我厂加工高压油泵泵体,用粗、精扩孔双     

冷轧辊整体快速加热双液淬火工艺

一批材料为9Cr2的冷轧辊,辊身尺寸为φ150mm×236mm,要求辊身淬火处理,表面硬度80～90HS,淬硬层深度10mm,辊身变形量<0.25mm,辊颈硬度32～42HS。由于采用高频感应加热淬火,轧辊易淬裂,淬硬层深度也不够。根据我厂设备情况,决定采用在井式炉中整体快速加热淬火的热处理工艺。     

高速钢直柄钻头等温淬火及双辊校直工艺

我厂生产的高速钢制φ3.5～7毫米直柄麻花钻头过去采用580～620℃分级后空冷,清洗后校直。由于分级淬火后韧性低,不能实现机械校直,只能进行人工校直,不但效率低而且合格率只有50％,废次品很多,并且在钻孔时发现有折断和崩刃现象。经过多次反复试验,我们采用等温淬火后双辊校直再进行回火。这样处理后弯曲变形大大减少,合格率显著提高,达90％以上。由于等温淬火后具有     

控制ZG45砂轮模具环淬火变形的研究应用

利用控制淬火时间和热校直解决了ZG45砂轮模具环热处理淬火变形问题，并成功地用于批量生产。使合格率达到99％以上。     

改进感应器设计提高高频淬火质量

钢铁制件高频感应加热表面淬火质量(硬度与变形)的优劣,在很大程度上取决于感应器的设计;我厂只有一台旧苏式—60高频设备,针对高频表面淬火质量不够理想的工件各自存在的具体问题,对感应器的设计进行了相应的改进,解决了存在的问题,淬火质量达到了技术要求。现简略介绍如下。 1、φ110mm×500mm活塞杆 该活塞杆材质为45钢,要求φ110mm×500mm表面淬火硬度45～60HRC。用φ115mm、高12mm感应器连续加热喷水淬火,无论是调节加热功率,还是     

内齿端面倒角高频淬火用芯轴的改进

XY—1B型低速钻机用内齿轮轴,材质40Cr,要求内齿端面倒角高频淬火后硬度50～55HRC。 该内齿轮轴高频感应加热淬火方式是:将高频淬火加热用芯轴插入淬火机床工作轴内,原来用的芯轴如图1所示,芯轴为整体钢件,φ20mm处为一定位     

φ250mm40Cr钢卡盘盘体淬火变形的控制

我厂生产的φ250mm液动卡盘和高速卡盘盘体(见图1、图2),其形状复杂、工作厚薄相差悬殊,热处理的难度很大。开始考虑的热处理方案有高频局部淬火、离子氮化、真空热处理和气体氮化等,由于条件所限,最后选择了整体淬火。这样,盘体的变形问题就成了热处理工艺要解决的主要问题。盘体材料为40Cr钢,硬度要求为HRC40～45,淬火后盘体的台孔(φ206mm或φ210mm处)、内孔