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轴承钢GCr15棒材产品低温精轧的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用国外引进的可实现低温精轧的生产线,对轴承钢GCr15棒材产品进行了低温精轧,通过低温精轧降低了网状碳化物级别,减少了球化退火时间。研究得到了低温精轧轧制GCr15时以控制网状碳化物级别为目标的轧制温度范围为750~840℃,轧后冷却温度范围为600~680℃,同时也研究得到了低温精轧轧制GCr15时以控制网状碳化物级别及减少球化退火时间为目标的轧制温度范围为750~800℃,轧后冷却温度范围为600~680℃。通过该研究网状碳化物级别达到了2级以下,球化退火时间由原18h减少到了11h。 相似文献
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本文采用台阶状GCr15钢试样,通过轧制形变研究了形变量对Ac_1以上等温退火过程中碳化物球化的影响。试验结果表明,当具有片状原始组织的试样加热至840℃时,随着轧制形变量的增加,有助于加速片状碳化物的溶解和球化。此外,在形变量较大的情况下,可使形变奥氏体诱发碳化物析出。为获得最佳球化效果,确定了840℃×5 min形变(75%)→720℃×1h等温退火工艺。 相似文献
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上五沪昌公司Φ30~Φ32mmGCr15轴承钢棒材在DANIELI连轧机时控制终轧温度为 10 0 0℃ ,轧后 10 0 0~ 70 0℃的冷却速度为 10~ 30℃ s。GCr15轴承钢轧材由 136m辊底式连续退火炉 810± 10℃球化处理。通过优化退火炉 11区段的炉温和加热时间 ,并在第 11段铺设保温材料以达到要求的冷却速度 ,使GCr15钢总球化退火时间由原工艺 18 5h降至 16 5h。钢材的检验结果可得 ,钢材脱碳深度 0 2 2~ 0 2 4mm ,球化组织 2级 ,硬度 (HB) 195~ 2 0 2。 相似文献
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对比分析了 GCr15轴承钢780 15-20°C/h炉冷至660°C的普通连续球化退火和780°C加热,30
°C/h冷却至720 °C 2 h再以20 °C/h炉冷至660 °C的等温球化退火后钢的硬度和组织。结果表明,在相同退火时 间条件下,采用连续球化退火工艺GCr15钢的HB硬度值为184 - 202,球化组织级别为2.0-3.5,采用优化的等温 球化退火工艺,GCr15钢HB硬度值为191 -198,球化组织级别为2.0 ~2.5,取得较好的效果。 相似文献
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对GCr15轴承钢的预变形上贝氏体组织形态以及不同形变量的预变形上贝氏体组织对球化退火质量的影响进行了分析,并提出了最佳的球化退火工艺。 相似文献
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本文研究了GCr15轴承套圈的形变球化退火工艺,分析了不同工艺参数对球化效果的影响,并探讨了产生这种影响的原因。试验结果表明:采用合适的形变球化退火工艺,可以得到满足机加工要求的组织和硬度。与普通球化退火工艺相比,形变球化退火工艺不仅大大缩短退火所需时间,而且可以获得细、匀、圆的碳化物质点。是一种适用于中小型轴承套圈的先进生产工艺。 相似文献
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为获得完全球化的超高碳钢组织,基于离异共析转变机制对2%铝质量分数超高碳钢进行球化退火工艺研究。研究发现,由于成分的不均匀性,超高碳钢锻态组织由片层间距不一致的珠光体和网状碳化物组成,单纯使用离异共析工艺无法使其完全球化;2%铝质量分数超高碳钢锻态组织网状碳化物厚度在1 μm以下,[Acm]温度以下正火即可获得片层均匀细小的珠光体并消除网状碳化物;提高正火温度能显著减少正火组织中长条和短棒状碳化物的数量,利于获得较好的球化组织。2%铝质量分数超高碳钢经900~925 ℃正火后在830 ℃奥氏体化并在760 ℃等温4 h后获得了由超细铁素体+细小球状渗碳体组成的完全球化组织。 相似文献
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对Fe 15C 15Cr 15Al超高碳钢碳化物的球化工艺及力学性能进行了研究。扫描电镜观察表明,加入铝,可抑制锻后空冷条件下先共析网状碳化物的析出;利用铝合金化作用和成分不均匀化奥氏体加热控制,提出了2种无形变球化处理工艺:①离异共析等温球化;②预冷淬火+高温回火。2种球化处理工艺均能获得良好的球化组织和良好的综合力学性能:Rm≥1 000 MPa,Re≥700 MPa,A10=10%~14%。拉伸断口具有明显的缩颈,断口形貌呈具有典型的韧窝特征。 相似文献
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摘要:临界区等温球化退火是实现高碳轴承钢中片状珠光体球化的主要热处理方式,其将片状珠光体转变为粒状珠光体,改善轴承件的可加工性及组织均匀性。研究了临界区等温球化退火工艺对低密度含Al轴承钢微观组织演化及硬度的影响。研究结果表明,轴承钢钢中高含量Al的添加可以提高临界区等温球化退火温度,缩短球化时间,将珠光体的硬度降低至300HV以下。但是,临界区等温球化保温过程中有石墨颗粒形成,石墨颗粒的产生虽然能够有效地降低球化后钢材硬度,但是部分石墨颗粒在最终的奥氏体化过程中难以溶解进入钢材基体,未溶解的石墨颗粒不仅增加了组织的不均匀性,而且降低了轴承钢硬度。所以,较长时间退火保温的临界区球化退火方式并不适用于低密度高碳高Al轴承钢。 相似文献
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采用亚温球化退火、普通球化退火、等温球化退火对20CrNiMo钢进行热处理工艺试验,利用光学显微镜和布氏硬度计分别对球化后的显微组织进行观察和硬度检测。结果表明,20CrNiMo钢经过普通球化退火、等温球化退火、硬度值≤160HBW,且经过710℃亚温球化退火,随着时间的延长,球化率有所上升,当球化退火时间达25 h以上时,亚温球化退火能获得65%以上的珠光体球化率;采用750℃保温6 h后再以10℃/h的冷却速度缓慢冷却的普通球化退火工艺,能获得83%以上的珠光体球化率;采用750℃保温6 h,经30 min炉冷到650℃保温6 h的等温球化退火,能获得硬度值为145HBW和93%的球化率。 相似文献
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《钢铁研究学报(英文版)》2016,(2):145-150
The microstructure and mechanical properties of medium carbon steel after cyclic heat treatment were in-vestigated.The effects of cyclic numbers and long time annealing on the microstructure and mechanical properties of the experimental steel were compared.A short-duration (5 min)holding at 1 023 K (above A1 temperature)and a short-duration (3 min)holding at 893 K are adopted in each cyclic heat treatment.The spheroidization is accelerated during cyclic heat treatment,and the spheroidizing ratio grows with cyclic numbers.After 1 2-cycle heat treatments, there are few incompletely spheroidized regions in the specimens,and cementite lamellae mostly change into cement-ite particles.The morphological character of cementite for 12 cycles is similar to that undergoing annealing for 10 h at 973 K.The strength of the experimental steel after 5-cycle heat treatment is the lowest in the following cyclic heat treatment,but it is still higher than that of specimens with subcritical annealing over a long period (10 h).After 12-cycle heat treatment,the strength of the experimental steel is close to that of the normalized steel,and the plasticity is the best in all heat-treated specimens. 相似文献
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分析了GCr15轴承钢(1.01%C,1.58%Cr)Φ11 mm线材的减面率、拉拔模角度和定径带长度,拉拔速率对拉拔应力和拉拔表面精度的影响。得出Φ11 mm盘条冷拉至Φ10.2 mm线材的优化工艺,即Φ11 mm线材(HB193)-等温球化退火(785℃4.5 h→750℃3 h)-冷拔至中10.4 mm盘条-740℃4.5 h去应力退火-冷拔至Φ10.2 mm棒材成品(HB205);冷拔速度35 m/min,油性润滑等工艺措施可获良好的表面质量。 相似文献