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通过对R.V.Mises公式的计算及冷交换器换热段变形状况的分析,得知其损坏原因系换热段筒体单面受外压并严重超压的结果。改进原理是,使筒体不属受压元件,从根本上解决筒体的被压瘪。 相似文献
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通过该厂冷交换器内件损坏的实例,文章分析了其原因,并指出:在设计合成工艺流程时,必须注意冷交换器的位置,应使内件筒体随时处于内压大于外压的状态,并合理配置好管路阀件,防止在生产过程中由于操作错误或通道堵塞造成冷交内件筒体的严重超压而失效。 相似文献
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针对冷交换器管箱与平板封头在焊缝处炸开,从操作、工艺、焊缝结构上分析,提出了改进方案,实施后运行至今正常。 相似文献
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小氮肥厂冷交换器结构的改进 总被引:1,自引:1,他引:0
过去的冷交换器由于内件结构的原因,生产现场曾发现安装、运行中存在的一些问题,甚至发生损坏等方面的事故。该文试就此进行分析,并简述了作者对内件改进的看法和改进后实践的结果。 相似文献
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介绍了内冷-绝热氨合成塔内件和准等温型甲醇合成塔内件的技术特性、操作要点及应用情况,并对存在的问题进行了分析。 相似文献
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通过对 R·V·Mises 公式的计算及冷交换器换热段变形状况的分析,得知其损坏原因系换热段筒体单面受外压并严重超压的结果。改进原理是,使筒体不属受压元件,从根本上解决筒体的被压瘪。 相似文献
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<正> 合成转入加负荷生产不久(五台L3.3机),发现循环机(2DZ-5.5—1.9/285—320)电流超标严重,新装合成触媒(A201)温度难以控制,不断升高,被迫停车。检查发现是新补气(接氨冷器进口)进口处,氨冷器内冷管被白色碳铵结晶堵塞所致。用蒸汽吹煮即疏通,而新补气微量始终合格(≤30×10~(-6))。我们当时怀疑新补气位置安排不合理。请福建省化工设计院诊断后给予否认。那么是什么原因形成碳铵结晶堵塞管道呢? 经过认真分析,我们认为:针对低变投运后CO下降而CO_2不变这一工况变化事实,对铜洗也应有一新认识。铜液成份是根据CO含量3.5%,CO_2含量0.2%等未上低变时所确定的。我厂低变投运后,CO含量由原来的3.0%~3.8%下降至0.8%~1.0%,而CO_2含量0.4%~0.6%,保持不变(因开车时两氨紧张,有时CO_2含量高达0.8%~1.2%之间,也勉强通过铜洗)。所以,在低变 相似文献
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我公司是以煤为原料年产100kt合成氨、150kt尿素的中型氮肥企业,中压联产甲醇。原有联醇系统流程为:压缩机五段出口净化气(13.8MPa、45-55℃)经甲醇滤油器分离油水后,入Ф1 000mm甲醇合成塔进行合成反应,反应后的气体在塔内与入塔气换热,温度降至110~140℃后出塔,再进入甲醇冷排进一步降温至30-45℃,然后到甲醇分离器进行甲醇分离,分离后的气体一部分送至洗醇塔经软水洗涤后到铜洗工序,另一部分经循环机提压后与压缩机五段出口净化气在滤油器内混合进入甲醇合成塔。为提高合成氨及甲醇的产量,我公司决定利用2003年1月停车大修机会对合成氨、联醇系统进行技术改造,以进一步稳定联醇系统,提高甲醇的生产能力,达到能根据市场需求合理调节醇氨比,实现生产效益最大化的目的。 相似文献
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以合成氨装置动力电源中断的紧急事故处理为例,分析和总结装置在断电、断天然气、断脱盐水和循环水时进行紧急处理的不同处理措施。 相似文献
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论述了冷管型氨合成塔内件的优缺点;分析提出了产生冷管效应的原因和解决办法;介绍了ⅢJ系列氨合成塔内件的设计、结构及使用效果。 相似文献
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黑化集团有限公司硝铵厂是以煤为原料的中型氮肥厂,合成氨装置设计规模为6万t/a。该装置1983年投产,1992年实施技改,使用瑞士卡萨利公司卡萨利氨合成塔,系统流程设置了废热锅炉,合成氨弛放气由氢回收装置回收氢气。 相似文献
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安徽临泉化工股份有限公司目前已形成的年生产能力为:合成氨300kt、尿素380kt、双氧水50kt、复合肥150kt、甲醇100kt、发电3亿kwh。2002年10月在新增140kt/a合成氨的生产能力技改时,其中氨合成工段采用南京吴安科技工程有限公司设计开发的NJФ1 200mm双流轴-径向氨合成塔内件及系统工艺。从近3年来的生产运行情况看, 相似文献