低成本热轧双相钢焊接性能研究

研究了DP590低成本热轧双相钢采用合适的焊丝、焊剂及合理的焊接工艺后,钢板焊接接头的拉伸性能、冲击韧性及硬度的变化情况。证明了实验钢具有优良的抗软化能力和冷弯成型性能且淬硬倾向不明显。实验表明,开发的DP590低成本热轧双相钢焊接性能优良,适于焊接制造汽车车轮、横梁、纵梁等构件。     

锅炉压力容器用16Mn钢冷弯不合格原因分析

对１６Ｍｎ钢冷弯不合格试样进行了宏，微观检验及力学性能试验。结果表明，钢的表面局部增碳，组织及过热及钢中非金属夹杂物的存在是导致冷弯不合格主要原因。     

冷弯薄壁焊接矩形管柱的承载力试验研究

冷弯薄壁焊接矩形管是一种受力性能良好的高效截面，在地震荷载不占主导因素的前提下，把此种类型截面的构件作为主要受力应用于多层及中高层建筑，具有较好的经济效益，因此必须详细研究冷弯薄壁焊接矩形管的各种受力性能，本文报告了对两个钢种的空钢管柱承载力的试验研究。     

P550和In718合金焊接分析

采用ERNi Cr Mo-3焊丝对高氮奥氏体不锈钢P550和镍基高温合金In718进行焊接试验,焊接试样分别在面弯55°和背弯30°时发生断裂。通过分析发现:造成弯曲试验不通过的原因是由于P550和In718合金的焊接属低匹配连接,弯曲过程中的塑性变形完全由熔敷金属承担,而熔敷金属的延伸率较小所致。     

SS400钢卷冷弯不合格原因分析

通过宏观检验、力学性能测试、化学成分分析和金相检验对SS400钢卷冷弯不合格的原因进行了分析。结果表明:钢板中氧化铝夹杂偏多是冷弯试样出现裂纹的主要原因,同时提出了减少冷弯裂纹出现的措施。     

E501T1型药芯焊丝气孔问题及防止对策

以ES01T1型药芯焊丝为例，分析了药芯焊丝在船舶焊接中气孔和凹坑问题的影响因素，从材料选择、焊接工艺控制和改善现场气保护状态等方面提出防止对策，有助于药芯焊丝的正确应用，提高了船舶焊接质量。     

电站管道工厂化制造中冷弯管伸长量的测定及应用

锅炉管道中口径小于Ф200mm的汽水和蒸汽连接管形状复杂，适于采用冷弯方法进行加工制造。若制造工序安排为夸管-弩后平台摆样下料-坡口-焊接-热处理-检验，尤其对管端短、形状复杂的弯管，弯后平台摆样下料、倒运、加工坡口、焊接、热处理工序的操作难度将非常大；而通过预先测定冷弯管的仲长量，在弯制加工前落料时，将单件弯管的总长度提前减去所有弯管角度的总伸长量，采用：直管下料-坡口-焊接-热处理-无损探伤-弯管-检验的工艺流程，将可以大大降低工序操作难度、提高工作效率、降低生产成本。同时，由于提前减去了弯制加工过程中的伸长量，对于大批量的弯管加工，将会大量减少管材的使用数量，降低材料成本，提高经济效益。     

金属粉芯型气体保护焊丝在管道焊接中的应用

金属粉芯型气体保护焊丝被评价为“代替实芯焊丝的焊接材料”，它既有渣量少的实心焊丝的长处又兼备高熔敷速度、电弧柔软、焊接工艺性能好等熔渣型药芯焊丝的优点，金属粉芯焊丝现已在我国各地长输管线工程施工中得到应用。     

可提高焊接强度和质量的带焊药芯的钎焊丝

美国Iucas-Milhaupt Inc公司开发出一种带焊接药芯的钎焊丝，这种焊丝不但可提高焊接强度，改善焊点质量，而且成本更低。这种焊丝的焊药可均匀分布于工件周围，因而可对元件表面处理得很均匀。     

厚壁方矩形管冷弯效应对比分析

为了对厚壁型钢管的冷弯工艺改进、性能分析、结构强度设计和数值模拟结果的验证提供重要依据,进行了冷弯厚壁钢管上截取的平板件、弯角件、母材和相应方、矩形截面短柱的力学性能试验研究,获得了短柱全截面屈服强度相对于母材强度的提高值。分别运用北美等国厚壁冷弯型钢规范、国内薄壁冷弯型钢规范以及相关文献中的修正规范,对我国厚壁冷弯方矩形型钢管全截面强度进行设计和对比分析。结果表明:因冷弯工艺不同,国外公式计算的结果高于国内短柱实测值,国内厚壁冷弯型钢的强度设计不能照搬现有的国外厚壁冷弯型钢设计规范;国内薄壁公式能否适用要视型钢的冷作硬化效应程度决定;原料的强屈比和冷弯应变程度越大,则冷作硬化效应越大;焊接热使板件受到低温"退火"的作用不可忽略,其常常导致竖直配辊冷弯厚壁矩形型钢时,两竖直侧平板件强度低于母材。     

Al-Zn-Mg合金焊接接头性能分析

对研制的Al-Zn-Mg合金和焊丝施焊后的焊接接头进行了宏、微观组织分析以及力学性能测试。结果表明，焊接系数可达76．6％。焊接接头最薄弱的环节是焊缝区，其次是焊接热影响区的软化区。提高焊接接头的力学性能关键是焊丝成分进一步优化。另外，焊接接头留有余高可以在一定程度上提高其承载能力。     

管线钢用自保护药芯焊丝发展概况

自保护药芯焊丝焊接过程无需外加保护气体,焊接速度快,在输油管道等领域得到了广泛的应用。文章介绍了管线钢用自保护药芯焊丝国内外研究进展、自保护药芯焊丝冶金特点、典型的管线钢用焊接材料以及自保护药芯焊丝需要解决的问题。     

淬火态20Cr钢与B级铸钢焊接接头冷热裂纹敏感性分析

为确保20Cr钢与B级铸钢之间具有良好的焊接性,采用不同焊接工艺进行淬火态20Cr钢与B级铸钢焊接试验,并对其焊接性进行冷热裂纹敏感性试验分析。结果表明:用J502,J506,A302焊条及ER50-6焊丝焊接淬火态20Cr钢定位销与B级铸钢轴箱体是可行的,其焊接接头具有良好的抗冷、热裂性能,但是焊接时要严格控制焊接规范。     

填充金属对ZTA5合金焊缝组织及性能的影响

采用相同的手工氩弧焊工艺分别用TA2和TA4填充焊丝对ZTA5合金进行补焊,补焊后对焊接接头进行退火处理,对不同填充焊丝的焊接接头强度和焊缝组织进行了试验研究。试验结果表明,TA2填充焊丝的焊接接头强度低于TA4填充焊丝的焊接接头强度,因此,对ZTA5合金补焊时宜采用TA4焊丝。     

大型油罐底板焊接法-碎焊丝埋弧焊

文章介绍碎焊丝埋弧焊焊接工艺及其适用性，总结了其焊接的优点。     

20号优质碳素结构钢板冷弯性能不合格原因分析

采用金相组织检验、化学分析、扫描电镜微观分析及能谱分析对20号优质碳素结构钢板冷弯断裂的试样进行了检测和分析。结果表明,钢板中有较多的非金属夹杂物及轧后冷却速度过快和冷速不均匀是导致冷弯性能不合格的主要原因。提出了相应的改进措施。     

1420铝锂合金飞机结构的焊接工艺问题

评述了１４２０Ａｌ－Ｌｉ合金飞机结构的若干焊接工艺问题，如焊接方法、焊丝、焊接工艺参数及其对力学性能的影响。     

T91钢高温过热屏自动焊裂纹分析及工艺确定

选用不同硫、磷含量的焊丝,采用扁钢不开坡口和开K型坡口焊接工艺对T91钢高温过热屏进行自动焊接,并对焊接接头质量进行了分析。结果表明:T91钢高温过热屏的最佳自动焊接工艺为,选用低硫、磷含量的焊丝,采用扁钢开K型坡口的焊接工艺。选用低硫、磷含量的焊丝,相比高硫、磷含量的焊丝来说,T91钢高温过热屏的结晶液化裂纹敏感性显著降低了。采用扁钢开K型坡口焊接工艺,相比扁钢不开坡口焊接工艺来说,焊缝根部不易萌生微裂纹。     

双相不锈钢焊接技术状况

双相不锈钢具有优异的综合性能，应用范围广，其焊接技术独具特点，受到特别关注。本文论述了双相不锈钢焊接的基本原则，焊丝、保护气体及焊接参数的选择等。     

非180°冷弯试验的自动控制

金属的冷弯试验是检验金属材料承受规定弯曲程度的变形能力,并显示其缺陷。GB232—88《金属弯曲试验方法》标准及一些产品标准,对冷弯试验时的试验机加载速度、试样尺寸、支辊间的距离、弯心辊直径等都作了说明。GB232—88标准在试验程序中规定:试样弯曲到规定的弯曲角度或出现裂纹、裂缝或裂断为止GB712—88《船体用结构钢》中力学性能规定:B级船板宽冷弯弯曲角度为120°、GB3277—91《花纹钢板》对冷弯角度规定为90°。以上都没有规定测定冷弯角度的方法,也没有规定测量精度。这样,在实际试验中会遇到一些麻烦。特别是非180°冷弯试验,如果实际弯曲角度已接近规定角度,且没有缺陷,产品是否一定合格?如果超过规定冷弯角度出现了裂纹,那么在规定角度上是否还会出现裂纹呢?无法判定。 冷弯试验大多数仍在试验室的万能材料试验机上进行,使用样板与实际冷弯角度做对比。冷弯试验时,当试样弯曲角度与样板角度相吻合。再停机、卸荷。由于观测者与操作者的配合及其它原因,弯曲角度的偶然误差比较大。经统计,我们试验室B级船板120°冷弯试样,弯曲角度误差范围一般在-7°～+5°之间。