关于GB/T 8706—2017几个术语的释义探析

根据EN12385-4:2002、ISO10425:2003中的公称金属截面系数,结合对Diepa、Casar、ArcelorMittal、OLIVEIRA等企业资料给出部分结构钢丝绳相关数据关系研究,探析GB/T 8706—2017中的计算最小破断拉力、最小破断拉力总和、计算最小破断拉力总和、消减后的实测破断拉力总和、计算实测破断拉力、计算实测破断拉力总和与实测部分捻制损失系数等术语释义。基于对JIS G 3525:2013(JWPA/JSA)与JIS G 3546:2012(JWPA/JSA)给出钢丝绳破断拉力计算公式分析,认为将通常所称的捻制损失系数改称捻制损失剩余系数更合理。     

镀锌35×36WS-100 mm粗直径多层股钢丝绳试制

镀锌35×36WS-100mm粗直径多层股钢丝绳执行GB/T20067—2006标准,要求最小破断拉力为6370kN。从工艺设计和捻制控制两个方面对试制工艺进行试验研究。生产的钢丝绳实测直径为102.50/103.20mm,破断拉力为6386.02kN,钢丝破断拉力总和为9902.60kN,绳捻制均匀、紧密,满足用户要求。     

关于粗直径钢丝绳破断拉力特性的探讨

BS 302/P7—1989、ISO 8369—1986、EN 12385-4:2002中粗直径钢丝绳最小破断拉力计算公式在形式上具有高度的相似性。GB/T 20067—2006给出公式显示钢丝绳最小破断拉力与直径的平方比为常数,与钢丝绳强度级别成正比,而从BRIDON、KISWIRE、Usha martin给出数值看,结果并非如此。GB/T 20067—2006的1 960 MPa级6股钢芯钢丝绳最小破断拉力与所述外企给出EIPS级以上钢丝绳相应数值相比,并不呈现恒大或恒小的规律。GB/T 20067—2006给出钢丝绳最小破断拉力数值的可靠性需进一步验证。对粗直径钢丝绳,钢丝尺寸的增大、钢丝直径差异的增大、钢丝强度的升高等因素变化后对钢丝综合性能产生的影响会涉及钢丝绳破断拉力。     

YB/T 4398—2014相关问题的商榷与探讨

基于GB/T 8706—2006/ISO 17893:2004,就YB/T 4398—2014填充钢丝(股)被视为单独层、相同结构类别钢丝绳股出现属性不一致、K6×19-7FC类钢丝绳股归属"19丝类股"与"FC"前置系数"7"、组绳外层股结构类别和股数相同单层股独立钢芯钢丝绳与平行捻密实钢丝绳列为同类钢丝绳、NK15×K7-IWRC类钢丝绳在"IWRC"前置符号"-"与外层股数大于结构类别显示绳股数、一些不同组别(类别)钢丝绳出现共用相同重量系数与最小破断拉力系数的合理性进行探讨,分析认为对多工序交叉捻股钢丝绳不宜进行压实。建议在继续积累相关数据基础上,进一步完善标准,使其更加合理。     

高破断拉力集装箱起重机俯仰钢丝绳生产

研制公称直径36mm、最小破断拉力990kN、主股6根、主股结构1-7-7+7-14港口岸边集装箱起重机俯仰钢芯钢丝绳.分析国内外钢丝绳企业资料,将绳芯设计成压实股钢芯,确定钢丝绳结构为6×36WS-IWRC (K).给出配丝直径和捻距,以及主股拆股钢丝抗拉强度.生产出的3根钢丝绳破断拉力分别为1 000,1002,1...     

YB/T 5359—2010相关问题商榷与探讨

YB/T 5359—2010定义压实股压实前后组股钢丝横截面积不变,该规定既难实现,又难验证;依据组绳股数和股外层钢丝数目对钢丝绳分类在内容上不完整; 6×K29F钢丝绳无法在钢丝绳结构类别表中归类; 15×K7类与15×K6类钢丝绳应同归23×K7类,均为2层股抗旋转钢丝绳;限定平行捻钢丝绳2层股组绳不符合GB/T 8706—2006/ISO17893:2004组绳股组最少2层规定;左交互捻、右交互捻、左同向捻、右同向捻不能并称圆截面钢丝绳捻法;多层股钢丝绳中心结构与外层绳股不同时应在结构式中单独标记;钢丝绳直接测量不应存在争议,"可在不超过钢丝绳最小破断拉力5%的负荷下进行"规定存在诸多不妥;低值钢丝不是规范术语应该修改;钢丝镀层试验不应由需方提出。     

大型海洋起重船深水锚泊用钢丝绳的生产

对8×49SWS+6×36WS+FC—76钢丝绳进行试制,钢丝绳、绳股和金属绳芯的捻距倍数分别取6.2,8.0和6.2,计算出不同层时的钢丝直径,得出钢丝绳中钢丝总面积为2 832 mm2,根据钢丝绳最小破断拉力3 724 kN,换算成钢丝破断拉力总和4 920 kN,可以确定钢丝绳公称强度为1 770 MPa。对钢丝绳进行锚具浇铸,钢丝绳实际直径为76.8 mm,钢丝绳实测最小破断拉力达到3 880 kN,满足用户使用要求。     

特殊结构扁钢丝绳的研制

P6×4×12结构扁钢丝绳结构独特,在GB/T 8918—1996《钢丝绳》中没有相应的规定和参照。通过研究,确定出工艺参数:子绳为3+9结构,钢丝直径2.1 mm;纬绳为1+6结构,钢丝直径1.6 mm,并给出子绳和纬绳的捻距。编织的P6×4×12-124 mm×28 mm扁钢丝绳线质量为10.375 kg/m,破断拉力总和为1 366.6 kN,与用户要求的线质量10.3(1±3%)kg/m、破断拉力总和大于1 365.9 kN相符合,满足了用户要求。     

16×6:IWRC抗旋转钢丝绳研制

16×6:IWRC属于23×7类钢丝绳的一种新结构,相比18×7+IWS钢丝绳具有更好的抗旋转性、抗冲击性和更高的破断拉力。采用圆股配丝原理对1 770 MPa级16×6:IWRC—28.00钢丝绳进行参数设计,通过精确计算和生产现场的严格控制,生产的成品钢丝绳实测直径为28.50 mm,钢丝绳实测捻距195.0 mm,内层绳实测捻距125.0mm,整绳破断拉力524 k N。拆股试验表明,合绳后钢丝性能满足GB 8918—2006的要求。     

16W×19-PWRC—40平行捻钢丝绳研制

平行捻钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,结构伸长小,在同规格、同强度条件下,使用寿命比一般金属绳芯线接触钢丝绳高20%～40%,比点接触金属绳芯钢丝绳高1～2倍,破断拉力比一般金属绳芯钢丝绳高12%以上。平行捻钢丝绳结构设计难度大,股与股之间必须设定合理的间隙。利用瓦林吞式圆股配丝原理对1 960 MPa级16W×19-PWRC—40钢丝绳进行研制,通过结构设计、技术参数的确定,运用先进生产工艺,选用优质原材料,成品钢丝绳实测直径41.32 mm,整绳破断拉力为1 438.9 kN,拆股试验表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB8918—2006要求。     

1×19-7×7-6.60 mm高性能输送带用钢丝绳研制

根据客户技术要求研制了1×19-7×7-6.60 mm输送带用钢丝绳，钢丝绳捻距倍数为8,外层股捻距倍数为15,钢丝绳开放系数为1.55,再根据股绳结构特点计算确定股径和钢丝直径，合绳时外层股变形率控制为80%～90%。通过精准设计和严格工艺控制，生产的成品钢丝绳实测破断拉力达到45.6 kN,2%～22%最小破断拉力下的实测伸长率为0.37%,橡胶黏合试验检测结果显示：钢丝绳橡胶渗透性符合要求，黏合强度比要求高70%,附胶率达到90%。1×19-7×7与6×19-WSC结构钢丝绳相比，具有橡胶渗透性优良、附胶率好、破断拉力高和伸长率小等优点，适合高品质输送带的使用。     

旋转挖泥钻用钢丝绳的研制

以Φ32 mm旋转挖泥钻用钢丝绳为例,介绍旋转挖泥钻用钢丝绳的研制过程、钢丝绳性能要求和工艺参数,对钢丝绳外层股、内层绳及各股变形前后的绳径、股径及所使用钢丝的直径进行计算。所研制的钢丝绳实测直径为32.7 mm,实测整绳破断拉力为910 kN,钢丝破断拉力总和为1 114.4 kN,弹性模量为1.36×105MPa,结构伸长为0.132%。     

32NAT15×K7钢丝绳研制

压实股钢丝绳具有破断拉力高、使用寿命长、耐磨性能好和抗变形等特点,可代替线接触钢丝绳产品。根据用户要求,采用钢丝绳设计软件设计工艺参数,并选用优质制绳钢丝组织生产。用辊轧法生产的32NAT15×K7、强度1 770 MPa压实股钢丝绳,实测直径平均值为33.26 mm,钢丝绳拆股后1.85 mm钢丝最低抗拉强度达1 820MPa,最低扭转值25次,最低弯曲值10次,钢丝破断拉力总和1 056.3 k N,合绳后拆股试验各项技术指标均达到YB/T 5359—2010规定,满足用户要求。     

Flexpack18与Flexpack21粗直径多层股钢丝绳破断拉力特性研究

研究有强度级别的多层压实股Flexpack18、Flexpack21钢丝绳的属性与特性,前者属35(W)×K7类结构,后者属非标结构,直径范围依次为42.00~107.95 mm、109.00~174.63 mm,级别为1 770 MPa、1 960 MPa。研究钢丝绳破断拉力与直径平方比随直径变化、破断拉力系数随直径变化,认为非粗直径多股钢丝绳破断拉力通用计算公式不适合Flexpack18、Flexpack21钢丝绳,其看似有级而实则无级。钢丝绳破断拉力与直径间存在隐含的、可用数理统计方法获得具有实际意义的拟合关系式。对钢丝绳赋级可能基于为用户选择不同破断拉力水平钢丝绳提供指南。视钢丝绳破断拉力等于系数与直径平方之积且破断拉力与直径间关系式选择三次函数形式,该系数随直径增大而减小,二者间存在线性关系。Flexpack18、Flexpack21钢丝绳破断拉力系数与直径间线性关系的存在与BS302/P7—1989、ISO 8369—1986及EN 12385-4:2002粗直径单层多股钢丝绳破断拉力计算公式之反映一致。     

ZAB 6×36 WS+HDPESX-46mm高强度载人索道用钢丝绳研制

ZAB 6×36WS+HDPESX-46 mm高强度特殊绳芯载人索道用钢丝绳具有破断拉力高,抗挤压性能好,绳径通条均匀性好,延伸率低等特点.设计了钢丝绳生产工艺及其制造方法,成品钢丝绳最小破断拉力为1555 kN,超过用户要求的1527 kN,各项指标均超过GB 26722—2011《索道用钢丝绳》和设计要求.     

高强度高破断粗直径压实股钢丝绳的研制

介绍8×K84WSNS+IWR-110 mm高强度高破断粗直径压实股钢丝绳研发过程。制绳钢丝生产选用特种钢号,确保钢丝的强度达到1 960 MPa。股绳生产采用多层压实,模拉与锻打相结合的方法,在满足绳径公差要求的同时,尽量提高钢丝绳的最小破断拉力。股绳下线压缩率为12%,上线压缩率为6%。生产过程中严格控制股径,提高对模具及锻打瓦的材质要求。合绳时选用合适的预变形器,控制好各股张力。结果显示,研制的钢丝绳实测绳径114.25 mm,拆股各项技术指标符合YB/T 5359—2010要求;整绳破断拉力达到9 000 k N时未出现断丝断股现象,完全达到客户要求。     

建筑卷扬机用钢丝绳选型探讨

建筑卷扬机用钢丝绳主要为点接触钢丝绳,存在钢丝绳承受负荷时钢丝之间的接触应力大,钢丝间的磨损严重,钢丝绳破断拉力系数低等问题。从钢丝绳直径、结构、执行标准等方面阐述建筑卷扬机用钢丝绳的选型特点,钢丝绳直径大小主要取决于其最小破断拉力系数和抗拉强度,钢丝绳结构选择直接影响钢丝绳直径的选择。建筑卷扬机用钢丝绳选型应符合的特征:绳芯为钢芯;线接触结构;优先选用重要用途钢丝绳;钢丝绳直径选择合理。     

钢丝绳时效性能及拉伸断口研究

不同压缩率钢丝生产的钢丝绳时效后力学性能变化较大。对3种7×7结构的钢丝绳分别在马弗炉内进行150℃不同保温时间时效处理,时间分别为8,10,12,14,16,18,20 min。钢丝压缩率较大的7×7—7.06钢丝绳破断拉力下降较为明显。制绳钢丝压缩率越大,钢丝绳破断拉力降幅越显著,时效敏感性越强。钢丝绳破断后钢丝断口有脆性和韧性2种类型,并且钢丝绳破断拉力降幅与钢丝断口类型有一定的关系,脆性断口占比越多,破断拉力下降越明显。     

GB/T 8358—2014钢丝绳破断拉力测试断距规定合理性商榷

基于对ISO 3108:2017(E)、ISO 2408:2017(E)等标准关于钢丝绳破断拉力测试规定研究,考虑到一个捻距长度钢丝绳是理论上最短长度钢丝绳,结合6d在数值上近似等于一个钢丝绳捻距,分析认为,对任何直径的钢丝绳进行破断拉力测试,为测得其真实破断拉力,试样的破断位置距测试机夹头最小距离应该是6d,GB/T 8358—2014规定试样破断位置距测试机夹头最小距离在6d或50 mm(两者取其小者)选择的合理性值得商榷。     

平行捻钢丝绳分类与结构标记问题探讨

GB/T 8706—2017/ISO17893:2004限定其给出平行捻钢丝绳为2层股结构并不合理。平行捻钢丝绳是将平行捻股中钢丝用股置换所得。平行捻钢丝绳结构简式不能准确反映钢丝绳结构类型。从组绳股数看,平行捻钢丝绳分为"19根股类平行捻钢丝绳"、"36根股类平行捻钢丝绳"和"61根股类平行捻钢丝绳"比较合适。平行捻钢丝绳结构式应体现出组绳股数、组绳股在绳中的排列形式、组绳外层股数与组绳外层股结构以及对钢丝绳是否存在压实等内容。建议平行捻钢丝绳分为PWRC19×7类、PWRC19×19类、PWRC19×36类、PWRC36×7类、PWRC36×19类、PWRC36×36类。