Ar/H_2气体比例对蒸汽发生器换热管-管板焊接的影响

对于AP1000蒸汽发生器换热管-管板的焊接,分别选择φ(Ar)97%+φ(H_2)3%,φ(Ar)95%+φ(H_2)5%,φ(Ar)93%+φ(H_2)7%,φ(Ar)90%+φ(H_2)10%作为保护气体进行焊接试验。试验结果表明:H_2改善了熔敷金属的润湿性,在钨极位置不变的情况下,明显影响换热管-管板焊缝内径,保护气体中H_2含量越多,换热管-管板焊缝内径越大,同时焊缝的熔深越大,钨极烧损越严重;通过对比,最合适的保护气体比例为φ(Ar)95%+φ(H_2)5%。     

不同保护气体对无磁钢20Mn23AlV焊接接头组织及力学性能的影响

采用φ(Ar)97%+φ(CO₂)3%和φ(Ar)97.5%+φ(CO₂)2.5%两种保护气体对厚12 mm的20Mn23AlV无磁钢板进行焊接,对比不同保护气体下20Mn23AlV无磁钢焊接接头的显微组织及力学性能。结果表明:采用φ(Ar)97.5%+φ(CO₂)2.5%保护气体焊接的试板焊缝表面成形更优,焊缝内部气孔少;两种保护气体下的焊接接头都具有良好的塑性、韧性及抗拉强度,φ(Ar)97.5%+φ(CO₂)2.5%保护气体下的接头的抗拉强度略大,焊缝组织为白色的奥氏体基体+δ铁素体。综合来看,采用φ(Ar)97.5%+φ(CO₂)2.5%保护气体更为合理,满足无磁钢焊接生产要求。     

保护气体对06Cr19Ni10钢焊接接头组织与性能的影响

通过拉伸、弯曲、硬度试验和金相分析,研究06Cr19Ni10不锈钢在φ(Ar)95%+φ(CO2)5%和φ(Ar)97%+φ(O2)3%两种保护气体下的MAG焊接头。结果表明:两种接头均具有良好的拉伸和弯曲性能;两者的显微硬度分布大致相同,焊缝硬度最高,热影响区硬度最低;母材基体组织为奥氏体,基体上有少量沿轧制方向分布的带状δ铁素体;焊缝中心为黑色树枝状δ铁素体均匀分布在白色奥氏体基体上,且晶粒细小均匀;熔合线附近为柱状奥氏体组织和板条状铁素体组织;热影响区组织为奥氏体基体上兼有少量δ铁素体。     

热固性塑料旋扭挤胶模

<正> 图1所示零件,材料为黑色塑11—10胶木粉。其内有2个M3铜螺母嵌件。用挤胶模压制。 模具设计 1.挤胶口的设计。为了使胶木粉在加热加压后能迅速和顺利地流入型腔,在产品零件上平面设置4个挤胶口,详见图1及图2所示。 2.嵌件的定位方法。由图2可知,当嵌件芯轴件3上的φ6_(-0.023)~(-0.01)装入型腔板件     

帘子板弯曲工艺与弯曲模的设计

<正> 一、概述 我厂在引进日本松弛热定型机生产中,有一关键零件——帘子板(见图1)。 该零件长2596mm,厚1.5mm,材质为1 Cr18Ni 9 Ti不锈钢板。要在零件上先冲16860个φ2小孔后弯曲。件长且料薄。该零     

保证镗床高精度所必需的若干条件

2A011型四面六轴镗床(图1)用于精镗:1.7个依次排列装曲轴轴瓦用的孔φ70.5~(0.03)毫米以及1个孔φ80_( 0.095)~( 0.135)毫米;2.4个压装在装分配轴的孔内用巴比特合金钢带做成的套,镗孔直径为φ55~( 0.03)毫米;3.2个孔φ41.3~( 0.05)和φ34~( 0.019)毫米;4.装油泵的孔φ38~( 0.03)毫米,并且还要铰2个孔φ18_( 0.095)~( 0.105)毫米。从图1上可以看到,机床上有两个自驱式动力头,而后面的动力头是倾斜式的。另外两个是联挂头。它们具有单独的电动机,用以转动主轴。由后面的倾斜动力头利用专     

设计注塑模拼块机构的要领

有些塑件要用带拼块机构的注塑模成形,拼块机构有多种形式,通常可分为如下的各种类型。 1.斜导柱机构斜导柱是拼块机构中最常见一种驱动元件,其结构如图1所示。其设计要点是: (1) 滑块位移量(脱模距)M=(LSinφ)-(C/COSφ) (2) 斜导柱工作端长度L=(M/Sinφ)+(2C/Sin2φ)式中:φ—斜导柱工作角度; C—斜导柱与滑块间的单边间隙。     

连续模设计

一、连续模结构分类连续模按送料方式的不同分为两种:不多于两个工位的模具,用手工送料;多工位模则依靠机械手或者自动送料装置送料。对于高精度的细小工件,也可设计自动连续模进行批量生产。 1.简易型连续模一般简易型连续模都用手工进给,在两个工位内完成冲压加工。图1(a)是工件图,图1(b)为排样图。图2是一般简易型连续模结构。图2(a)中,标注有自动挡料装置①、手动限位块②;图2(b)中,标注有卸料板③、凹模④、下垫板⑤、     

电唱机大定子、小定子、转子冲压工艺的改进

<正> 电唱机电机部分有大定子、小定子、转子三个冲件(在圆材料中冲制),见图1、2、3。 这三个冲件,由五付模具冲成。 1.复合模 落大定子外形,冲1孔φ6.9,6孔φ4.5,8孔φ3,1孔φ2(工艺孔),以及4个φ2腰形孔,零件形状如图4。     

侧向冲孔模

<正> 图1为我公司冰箱压缩机下罩工件图。材料为08AL,料厚2.5mm。其侧壁上四孔φ29±0.2mm、φ7_0~(0.1)mm及两个φ8.15_0~(0.1)mm需在拉伸切边后冲出。开始是用四套冲孔模分别冲出的。为了提高工效,我们设计了图2所示的斜楔式侧向冲孔模,将四孔一次冲出。现将这套模具分析如下:     

直径203O毫米碟型钛—钢爆炸复合管板的研制

尿素装置的高压设备CO_2汽提塔最关键的部件是碟形管板(图1)。如图所示,为了在管板上固定1407根φ31×3毫米的钛管,需在管板上打1407个深孔。由于钛管外有24—30公斤/厘米~2的蒸汽压力,所以要求钛层在锻件上牢牢的复合,其剪切强度要在14公斤/毫米~2以上。     

FM45型风扇磨打击轮前盘的补焊

我厂生产的FM45型风扇磨打击轮前盘材料为GS17CrMo55,加工尺寸如图1所示。在一次加工过程中,由于测量不当,致使其外圆直径减小为φ3400_(-6)~(-5)mm,如报废则浪费数万元。为此,通过如下工艺进行补焊修复。     

球墨鑄铁电渣焊接头的組織特点

苏联巴頓电焊研究所已基本解决了大断面球墨鑄铁的板極电渣焊。供研究用的球墨铸铁鑄板尺寸为100×400×500公厘,板極断面为18×100公厘。焊接时用AHφ-6熔剂(70％CaF_2+30％Al_2O_3)。对100公厘厚的焊接接头用三种單位能量不同的焊接規范(見表1)进行     

金属型水冷连续铸弹

铸造弹子是球磨机中用于破碎矿粉的摩擦零件,要求光面光滑、硬度高、耐磨性好。铸弹为一圆锥体,有五种规格,分别为:φ40×55、φ35×50、φ30×45、φ25×40、φ20×35(见图1)。     

锌基合金窗式空调轴流风扇叶片成形模

<正> 轴流风扇有六个风叶采用1.2mm铝合金板料整体冲出,因零件几何形状较复杂(见图1),为空间曲面。外形直径为φ320mm,高81mm。如采用钢模制造难度很大,需要高精度的电加工设备,周期长,成本高。如采用锌合金材料制模,凸、凹模以及固定压板可以整体一次浇铸成形,大大简化了模具构造。该模具可用一个石膏母模一次复     

径向冲孔模的设计

<正> dB2—200型隔爆防爆灯灯座零件(图1),材料为L00铝,厚1.5mm,属批量生产。 该零件所有尺寸公差均按IT14级制造,虽然零件公差大,但技术要求外观光滑无压痕。零件工艺过程为:落料与首次拉伸、二次拉伸、三次拉伸、整形与冲孔(φ4、φ8、φ10)、冲方孔(4个33×20)、压筋与冲孔(2个φ5)。本工序要完成锥面上四个方孔的冲制。     

基准点在线切割加工装夹中的应用

线切割加工级进模,当凹模、脱料板和固定板型腔有一样和不一样需几次装夹时,级进距很难达到一致。现把我们的装夹步骤介绍如下: (1)在夹具①上设三个点成一基准面(如图1)。三点可用φ4或φ6销钉(最好淬火)紧配在夹具上。A、B、C三点距离可根据需要而定。其凸出高度为4mm左右,凸出部分的下半部靠工件一侧最好做成图2形,这样有利于清洗和消除装夹误差。     

基于奥氏体焊材的Cr13型马氏体不锈钢MAG焊工艺

基于MAG焊接方法对水轮机抗磨板用Cr13型马氏体不锈钢进行焊接,焊接材料为E309LT1-1药芯焊丝,采用以下4组混合气体作为保护气体进行焊接对比试验:φ(Ar)97.5%+φ(CO2)2.5%、φ(Ar)95%+φ(CO2)5%、φ(Ar)90%+φ(CO2)10%、φ(Ar)80%+φ(CO2)20%,焊接接头经过RT探伤后,通过力学性能、金相和显微硬度试验分析不同保护气体组成对焊接接头质量的影响。结果表明,在CO2含量为2.5%、5%和20%时,在焊缝中发现了明显缺陷,而当气体组成为φ(Ar)90%+φ(CO2)10%时,接头没有发现缺陷,焊缝成形良好,达到了力学性能要求。     

滑块塑件的齿轮齿条抽芯模具

<正> 滑块塑件如图1所示,其形状复杂,尺寸精度高。特别是中间φ5孔深26与两边的φ2孔深8的深度差异较大。按常规模具脱模时,因型芯之间高度差异较大,在脱模时呈非对称性,必须增加模具的脱料板的厚度和φ2型芯的长度。为了缩短φ2型芯的长度和脱料板的厚度,设计了一套齿轮齿条的抽芯机构,经生产实践使用,结构可靠,能保证产品质量,分别叙述如下:     

风扇轮注塑模的设计制造

<正> 1 概述 注塑风扇轮(图1)原来所使用的模具,由于型芯是镶拼结构,用卸料板卸料,注塑中型芯易松动,且不能通水,故生产效率低,不能保证制品的精度,而且制品经常