300 MW汽轮机低压加热器疏水系统变频改造及效益分析

针对300MW机组低压加热器疏水系统运行时存在的泵故障率高、管道振动大、投运率低等问题,根据对水泵的各种调节方式的分析比较和疏水系统运行特性,提出了将变频调速控制技术用于低压加热器疏水泵上的改造方案,即将低压加热器疏水控制方式由阀门调节改为疏水泵变频调速控制,改造后的经济效益分析表明该改造方案节省了电能。提高了经济性和稳定性。     

660MW超超临界机组低压加热器疏水系统优化

介绍了660 MW超超临界机组低压加热器疏水系统的配置方案,分析了低压加热器疏水系统配置疏水泵和采用逐级自流方式疏水时对汽轮机热耗的影响,热耗验收工况下采用疏水泵方案时汽轮机热耗下降约3kJ/(kW·h),推荐采用配置2台100%容量疏水泵的低压加热器疏水系统的优化方案;同时,采用最小年费用法比较了疏水泵定速和变频调速方案,变频调速方案年费用最小,较定速低加疏水泵方案年费用减少1.63×104元,疏水泵推荐采用变频调速方案。     

低压加热器疏水泵故障分析与选型要点

低压加热器疏水泵故障率较高,分析其主要原因为汽蚀余量不足、运行工况不稳定与加工制造缺陷,并提出相应的处理对策。结合实际工程,介绍了泵型、轴封型式、冲洗方案的确定要点,采用变频控制与出口调节阀相结合、轴封采用机械密封配外部冲洗液的选型方案,实际运行效果良好,可为已有项目改造与新建项目中低压加热器疏水泵的选型设计提供参考。     

300MW机组低压加热器疏水系统改造

引进型国产３００ＭＷ机组低压加热器逐级放流式疏水系统不畅是个普遍问题,主要原因是７号低加疏水难以导入８号低加。加装疏水泵后,提高了机组的循环热效率,降低了供电煤耗。疏水泵控制采用变频调速控制技术,有效地维持了低加水位,保证了疏水泵的稳定运行,降低了疏水泵的电耗和检修工作量,取得了良好的节能效果。     

基于分区域等效焓降法的低压加热器疏水泵热经济性分析

提出一种基于分区域等效焓降法的低压加热器疏水泵热经济性分析的方法,研究加热器改为疏水泵式后,各区域疏水流量、换热量、泵功率的变化对汽轮机净发电量的影响,并且利用某1 000 MW二次再热机组验证所提出方法的可靠性。结果表明:该方法考虑到疏水焓及泵功率,能够更好地适用于新建机组低压加热器疏水泵的热经济性分析,并且指导疏水泵的优化布置;受疏水流量和抽汽效率的影响,存在设置1台疏水泵的最佳位置;设置第2台疏水泵的节能效果较设置1台显著降低。     

超临界600MW机组低加疏水泵的改造

华能巢湖发电有限责任公司1、2号超临界600 MW机组投产初期低压加热器(低加)疏水泵经过多次调试,始终不能正常投入运行。分析认为,该机组低加疏水泵系统阻力较大,达不到泵的必需汽蚀余量,从而使疏水泵入口产生汽蚀,不能满足高负荷连续运行的要求。为此,将低加疏水泵首级叶轮改为双吸叶轮。改造后,低加疏水泵在600 MW额定负荷下汽蚀余量大于泵的必需汽蚀余量,可连续运行,满足机组运行需要。     

低压加热器加装疏水冷却器的试验研究

一、概述邢台电厂5号机系国产20万 kW 机组,1986年10月投入运行。其系统兆有4组低压加热器串联运行,其中2、3、4号低压加热器的疏水由2台疏水泵送入冷凝水管路,1号低压加热器单独由1台疏水泵送入冷凝水管路。管路系统示于图1。     

某600MW机组低压加热器疏水系统优化

针对某台N600-16.7/537/537型机组低压加热器疏水系统冷源损失及疏水不畅等问题,提出在5号或6号低压加热器疏水出口加装疏水泵的2种优化方案,并应用等效焓降法分析不同工况下各优化方案的热经济性。结果表明,在考虑疏水泵耗电条件下,5号低压加热器疏水出口加装疏水泵的热经济性优于6号。     

660MW机组凝结水泵变频控制逻辑优化

通常将凝结水泵(凝泵)变频控制逻辑设计为除氧器水位调节阀控制除氧器水位及凝泵变频器控制凝结水压力和凝泵变频器控制除氧器水位及除氧器水位调节阀控制凝结水压力2种控制方式。为了使控制具有裕量,两者均无法使凝泵变频器在最节能方式下运行。对此,对除氧器水位调节阀控制除氧器水位,凝泵变频器控制压力的控制逻辑进行了优化,并应用于华能上海石洞口第二电厂4号机组。结果表明,4号机组负荷在480MW以上以除氧器水位调节阀全开及凝泵变频控制水位方式控制,可降低除氧器水位调节阀节流损失,节能效果更好。同时,避免了因低压加热器疏水泵跳闸、高压加热器切除、除氧器溢流调节阀误开启以及异常工况下除氧器水位低等,保证了机组的安全运行。     

汽轮机的给水再生加热系统

本专利属于火电厂汽轮机给水加热的热能动力学范围。汽轮机给水再生加热系统包括:连接到抽汽管的低压加热器和高压加热器,安装在低加和高加之间的给水泵,以及接到泵和低加之间的高压加热器疏水管。但是,在熟知的、所谓“无除氧器的”再生加热系统中,高加的疏水要用专门的泵打出。为了保证此种泵所必需的水头,高加的安装高度必须较高。即使装了这种疏水泵,仍不能排除逐级疏水到低压加热器的必要性(当疏水泵停役时),这就使系统复杂化和变得昂贵了。本专利的目的在于提高经济性和降低建设费用。若将来自高压加热器的疏水接入扩容器(它与给水行程末一只低加的抽汽接通),可以达到上述目标。图示系提出的再生加热系统。     

AP1000核电站常规岛低加疏水泵配置及选型优化

核电机组常规岛低压加热器（简称低加）疏水泵不同的配置方案影响低加疏水系统的可靠性和经济性,为了优化系统性能,通过对现有国内规程和国内外不同堆型常规岛低加疏水泵配置方案的对比分析,结合AP1000常规岛低加疏水泵及相关系统的初投资,并考虑运行费用的影响,从经济性角度提出了低加疏水泵配置3台的合理性.在此基础上,根据低加疏水泵初步选型结果及低加疏水泵的特性曲线,通过经济分析,对低加疏水泵的选型流量和扬程进行了优化,提出了低加疏水泵流量按额定工况选择的建议,并对其扬程选择进行了优化,降低了低加疏水泵的运行费用.     

三菱350MW机组真空系统异常分析及处理

对三菱350 MW机组在调试、大小修后再起动和正常运行中真空系统出现的真空泵排气受阻、采暖系统空气门密封水未开、凝汽器堵、暖风机系统内空气漏入凝汽器、低加系统放水门被杂物卡涩等问题进行了分析,对设备、系统存在的缺陷进行了处理。处理后真空系统运行正常,提高了机组的经济性和安全性。     

超临界660MW机组汽动给水泵自动并泵、退泵控制逻辑的设计

针对大同发电有限责任公司超临界660MW机组在负荷变化时给水系统2台汽动给水泵并列运行(并泵)或解列至单台运行(退泵)过程中造成给水流量大幅波动的问题,基于10号机组的特性设计了汽动给水泵自动并泵和退泵控制逻辑,并进行了并泵和退泵控制试验。按此控制逻辑,在并泵过程中,锅炉给水流量波动<20t/h,退泵过程中,锅炉给水流量波动<55t/h,表明汽动给水泵自动并泵和退泵控制逻辑能够满足给水系统的控制要求,保证了机组的安全、稳定运行。     

某超超临界600MW机组增加低加疏水泵后等效热降计算

“等效热降法是基于热力学的热功转换原理,考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点,经过严密地理论推演,导出几个热力分析参量Hj和ηj等,用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。[1]”通过采用该方法,计算了某超超临界600MW汽轮机组新蒸汽的等效热降、各抽汽的抽汽等效热降和抽汽效率等参数,并在此基础上,分析了增加低加疏水泵后对机组能耗的影响。该计算结果对于机组是否增加低加疏水泵,建立了基础性的参考依据。     

350MW汽轮机低加疏水泵故障原因探讨和预防

介绍了低加疏水泵基本设备规范,运行方式.对气蚀现象造成低加疏水泵损坏的事故进行了分析,探讨了多级泵泵体进入空气产生的湍流原理,并对低加疏水泵的启动和维护此提出了建议,对防止发生类似故障提出了具体措施.     

200 MW机组高压加热器投入率偏低的原因分析及改进措施

对韶关发电厂200 MW机组高压加热器(高加)投入率偏低的原因进行了分析,认为高加投入不当,注水速度太快,投入不及时,焊接质量差,管壁积垢热阻增加等是主要原因。提出了提高高加投入率的改进措施,实行后取得了较好效果。     

7号低压加热器正常疏水不畅原因与对策

300MW引进型机组7号低压加热器正常疏水不畅是一个共性问题,主要原因是7、8号低压加热器的汽侧压力之差较小,疏水水位差较大,疏水管系阻力大.在彭城电厂300MW机组工程设计中,对一期工程调整了加热器疏水接口位置,减小了疏水水位差;二期工程用旋转式可调球阀代替阀芯升降式直通型疏水调节阀,并取消2侧的检修隔离阀,减少了疏水管道的阻力,机组在大负荷范围内运行时,7号低压加热器能正常疏水.     

330 MW机组2号低加温升低原因分析及处理

针对蒙达发电公司2号低加温升低的情况,对低加系统进行分析,发现低加疏水泵出口再循环管弯头处有沙眼漏空气,致使2号低加汽侧积有大量不凝结气体。经处理,2号低加正常投入运行。